වානේ පයිප්පවලින් සාදන ලද රබර්-කොන්ක්රීට් මූලද්රව්යයේ පිරිසිදු නැමීමේ පරීක්ෂණය විමර්ශනය කිරීම

Nature.com වෙත පිවිසීම ගැන ඔබට ස්තුතියි.ඔබ සීමිත CSS සහය ඇති බ්‍රවුසර අනුවාදයක් භාවිතා කරයි.හොඳම අත්දැකීම සඳහා, ඔබ යාවත්කාලීන කළ බ්‍රවුසරයක් භාවිතා කරන ලෙස අපි නිර්දේශ කරමු (නැතහොත් Internet Explorer හි අනුකූලතා ප්‍රකාරය අක්‍රිය කරන්න).ඊට අමතරව, අඛණ්ඩ සහාය සහතික කිරීම සඳහා, අපි විලාසිතා සහ JavaScript නොමැතිව වෙබ් අඩවිය පෙන්වමු.
ස්ලයිඩ තුනක කැරොසල් එකක් එකවර පෙන්වයි.වරකට විනිවිදක තුනක් හරහා ගමන් කිරීමට පෙර සහ ඊළඟ බොත්තම් භාවිතා කරන්න, නැතහොත් වරකට විනිවිදක තුනක් හරහා ගමන් කිරීමට අවසානයේ ඇති ස්ලයිඩර් බොත්තම් භාවිතා කරන්න.
රබර් කොන්ක්‍රීට් වානේ පයිප්ප (RuCFST) මූලද්‍රව්‍ය හතරක්, කොන්ක්‍රීට් වානේ පයිප්පයක් (CFST) මූලද්‍රව්‍යයක් සහ එක් හිස් මූලද්‍රව්‍යයක් පිරිසිදු නැමීමේ තත්ව යටතේ පරීක්‍ෂා කරන ලදී.ප්‍රධාන පරාමිති වන්නේ 3 සිට 5 දක්වා කැපුම් අනුපාතය (λ) සහ රබර් ප්‍රතිස්ථාපන අනුපාතය (r) 10% සිට 20% දක්වා වේ.නැමීමේ මොහොත වික්‍රියා වක්‍රයක්, නැමීමේ මොහොත-අපගමනය වක්‍රයක් සහ නැමීමේ මොහොත-වක්‍ර වක්‍රයක් ලබා ගනී.රබර් හරයක් සහිත කොන්ක්රීට් විනාශ කිරීමේ ආකාරය විශ්ලේෂණය කරන ලදී.ප්රතිඵල පෙන්නුම් කරන්නේ RuCFST සාමාජිකයින්ගේ අසාර්ථකත්වයේ වර්ගය නැමීම් අසාර්ථක වීමයි.රබර් කොන්ක්‍රීට් වල ඉරිතැලීම් ඒකාකාරව හා අරපිරිමැස්මෙන් බෙදා හරින අතර මූලික කොන්ක්‍රීට් රබර්වලින් පිරවීමෙන් ඉරිතැලීම් වර්ධනය වීම වළක්වයි.පරික්ෂණ නිදර්ශක වල හැසිරීම් වලට ෂියර්-ස්පෑන් අනුපාතය අඩු බලපෑමක් ඇති කළේය.රබර් ප්‍රතිස්ථාපන අනුපාතය නැමීමේ මොහොතකට ඔරොත්තු දීමේ හැකියාවට සුළු බලපෑමක් ඇති කරයි, නමුත් නිදර්ශකයේ නැමීමේ තද බව කෙරෙහි යම් බලපෑමක් ඇත.රබර් කොන්ක්රීට් පිරවීමෙන් පසු, හිස් වානේ පයිප්පයකින් සාම්පල සමඟ සසඳන විට, නැමීමේ හැකියාව සහ නැමීමේ දෘඪතාව වැඩි දියුණු වේ.
ඒවායේ හොඳ භූ කම්පන කාර්ය සාධනය සහ ඉහළ දරණ ධාරිතාව හේතුවෙන්, සාම්ප්‍රදායික ශක්තිමත් කරන ලද කොන්ක්‍රීට් නල ව්‍යුහයන් (CFST) නවීන ඉංජිනේරු භාවිතයේදී බහුලව භාවිතා වේ1,2,3.නව රබර් කොන්ක්රීට් වර්ගයක් ලෙස, රබර් අංශු ස්වභාවික සමස්ථයන් අර්ධ වශයෙන් ප්රතිස්ථාපනය කිරීමට යොදා ගනී.රබර් කොන්ක්‍රීට් පිරවූ වානේ පයිප්ප (RuCFST) ව්‍යුහයන් සෑදී ඇත්තේ සංයුක්ත ව්‍යුහයන්ගේ ductility සහ බලශක්ති කාර්යක්ෂමතාව වැඩි කිරීම සඳහා රබර් කොන්ක්‍රීට් සමඟ වානේ පයිප්ප පිරවීමෙනි.එය CFST සාමාජිකයින්ගේ විශිෂ්ට කාර්ය සාධනයෙන් ප්‍රයෝජන ගන්නවා පමණක් නොව, හරිත චක්‍ර ආර්ථිකයක සංවර්ධන අවශ්‍යතා සපුරාලන රබර් අපද්‍රව්‍ය කාර්යක්ෂමව භාවිතා කරයි5,6.
පසුගිය වසර කිහිපය තුළ සාම්ප්‍රදායික CFST සාමාජිකයින්ගේ අක්ෂීය භාරය7,8, අක්ෂීය භාර-මොහොත අන්තර්ක්‍රියා9,10,11 සහ පිරිසිදු නැමීම්12,13,14 යටතේ හැසිරීම දැඩි ලෙස අධ්‍යයනය කර ඇත.CFST තීරු සහ බාල්කවල නැමීමේ ධාරිතාව, තද බව, ductility සහ බලශක්ති විසර්ජන ධාරිතාව අභ්‍යන්තර කොන්ක්‍රීට් පිරවීම මගින් වැඩිදියුණු කර ඇති අතර හොඳ අස්ථි බිඳීමක් පෙන්නුම් කරන බව ප්‍රතිඵල පෙන්වා දෙයි.
දැනට, සමහර පර්යේෂකයන් ඒකාබද්ධ අක්ෂීය භාර යටතේ RuCFST තීරු වල හැසිරීම සහ කාර්ය සාධනය අධ්යයනය කර ඇත.Liu සහ Liang15 විසින් කෙටි RuCFST තීරු මත අත්හදා බැලීම් කිහිපයක් සිදු කරන ලද අතර, CFST තීරු සමඟ සසඳන විට, රබර් ආදේශන උපාධිය සහ රබර් අංශු ප්‍රමාණය වැඩි වීමත් සමඟ දරණ ධාරිතාව සහ තද බව අඩු වූ අතර ductility වැඩි විය.Duarte4,16 විසින් කෙටි RuCFST තීරු කිහිපයක් පරීක්‍ෂා කළ අතර RuCFST තීරු රබර් අන්තර්ගතය වැඩි වීමත් සමඟ වඩාත් ව්‍යුහාත්මක බව පෙන්නුම් කළේය.Liang17 සහ Gao18 ද සිනිඳු සහ සිහින් බිත්ති සහිත RuCFST ප්ලග් වල ගුණාංග පිළිබඳ සමාන ප්‍රතිඵල වාර්තා කළහ.Gu et al.19 සහ Jiang et al.20 ඉහළ උෂ්ණත්වයකදී RuCFST මූලද්‍රව්‍යවල දරණ ධාරිතාව අධ්‍යයනය කළහ.ප්රතිඵල පෙන්නුම් කළේ රබර් එකතු කිරීම ව්යුහයේ ductility වැඩි වීමයි.උෂ්ණත්වය ඉහළ යන විට, දරණ ධාරිතාව මුලින් මඳක් අඩු වේ.Patel21 විසින් කෙටි CFST කදම්භ සහ අක්ෂීය සහ ඒකීය අක්ෂීය පැටවීම යටතේ වටකුරු කෙළවර සහිත තීරු වල සම්පීඩ්‍යතා සහ නම්‍යශීලී හැසිරීම විශ්ලේෂණය කරන ලදී.පරිගණක ආකෘති නිර්මාණය සහ පරාමිතික විශ්ලේෂණය පෙන්නුම් කරන්නේ තන්තු මත පදනම් වූ අනුකරණ උපාය මාර්ග මගින් කෙටි RCFST වල ක්‍රියාකාරීත්වය නිවැරදිව පරීක්ෂා කළ හැකි බවයි.දර්ශන අනුපාතය, වානේ සහ කොන්ක්‍රීට් වල ශක්තිය සමඟ නම්‍යශීලී බව වැඩි වන අතර ගැඹුරට ඝණකම අනුපාතය සමඟ අඩු වේ.සාමාන්‍යයෙන්, කෙටි RuCFST තීරු CFST තීරු වලට සමානව හැසිරෙන අතර CFST තීරු වලට වඩා ductile වේ.
CFST තීරු වල මූලික කොන්ක්රීට් වල රබර් ආකලන නිසි ලෙස භාවිතා කිරීමෙන් පසුව RuCFST තීරු වැඩිදියුණු වන බව ඉහත සමාලෝචනයෙන් දැක ගත හැකිය.අක්ෂීය භාරයක් නොමැති බැවින්, තීරු කදම්භයේ එක් කෙළවරක දැල් නැමීම සිදු වේ.ඇත්ත වශයෙන්ම, RuCFST හි නැමීමේ ලක්ෂණ අක්ෂීය බර ලක්ෂණ වලින් ස්වාධීන වේ22.ප්‍රායෝගික ඉංජිනේරු විද්‍යාවේදී, RuCFST ව්‍යුහයන් බොහෝ විට නැමීමේ මොහොත භාරයට ලක් වේ.එහි පිරිසිදු නැමීමේ ගුණාංග අධ්‍යයනය කිරීම භූ කම්පන ක්‍රියාව යටතේ RuCFST මූලද්‍රව්‍යවල විරූපණ සහ අසාර්ථක ක්‍රම තීරණය කිරීමට උපකාරී වේ23.RuCFST ව්යුහයන් සඳහා, RuCFST මූලද්රව්යවල පිරිසිදු නැමීමේ ගුණාංග අධ්යයනය කිරීම අවශ්ය වේ.
මේ සම්බන්ධයෙන්, තනිකරම වක්ර වානේ හතරැස් පයිප්ප මූලද්රව්යවල යාන්ත්රික ලක්ෂණ අධ්යයනය කිරීම සඳහා සාම්පල හයක් පරීක්ෂා කරන ලදී.මෙම ලිපියේ ඉතිරි කොටස පහත පරිදි සංවිධානය කර ඇත.පළමුව, රබර් පිරවුම් සහිත හෝ රහිත හතරැස් කොටස් නිදර්ශක හයක් පරීක්ෂා කරන ලදී.පරීක්ෂණ ප්රතිඵල සඳහා එක් එක් සාම්පලයේ අසාර්ථක මාදිලිය නිරීක්ෂණය කරන්න.දෙවනුව, පිරිසිදු නැමීමේ දී RuCFST මූලද්‍රව්‍යවල ක්‍රියාකාරිත්වය විශ්ලේෂණය කරන ලද අතර, RuCFST හි ව්‍යුහාත්මක ගුණාංග මත 3-5 සහ රබර් ප්‍රතිස්ථාපන අනුපාතය 10-20% ක ෂියර්-ස්පෑන් අනුපාතයේ බලපෑම සාකච්ඡා කරන ලදී.අවසාන වශයෙන්, RuCFST මූලද්‍රව්‍ය සහ සාම්ප්‍රදායික CFST මූලද්‍රව්‍ය අතර බර දරණ ධාරිතාව සහ නැමීමේ දෘඩතාවයේ වෙනස්කම් සංසන්දනය කෙරේ.
CFST නිදර්ශක හයක් සම්පූර්ණ කර ඇති අතර, හතරක් රබර් කොන්ක්‍රීට් වලින් පුරවා ඇත, එකක් සාමාන්‍ය කොන්ක්‍රීට් වලින් පුරවා ඇති අතර හයවැන්න හිස් විය.රබර් වෙනස් වීමේ අනුපාතය (r) සහ span shear අනුපාතය (λ) වල බලපෑම් සාකච්ඡා කෙරේ.නියැදියේ ප්‍රධාන පරාමිතීන් වගුව 1 හි දක්වා ඇත. t අක්ෂරය පයිප්පයේ ඝණකම දක්වයි, B යනු නියැදියේ පැත්තේ දිග, L යනු නියැදියේ උස, Mue යනු මනින ලද නැමීමේ ධාරිතාව, Kie යනු ආරම්භකය නැමීමේ තද බව, Kse යනු සේවයේ නැමීමේ දෘඪතාවයි.දර්ශනය.
RuCFST නිදර්ශකය නිපදවා ඇත්තේ කුහර හතරැස් වානේ නලයක් සෑදීම සඳහා යුගල වශයෙන් වෑල්ඩින් කරන ලද වානේ තහඩු හතරකින් වන අතර පසුව එය කොන්ක්‍රීට් වලින් පුරවන ලදී.10 mm ඝන වානේ තහඩුවක් නියැදියේ එක් එක් කෙළවරට වෑල්ඩින් කර ඇත.වානේවල යාන්ත්‍රික ගුණාංග වගුව 2 හි දක්වා ඇත. චීන සම්මත GB/T228-201024 අනුව, වානේ පයිප්පයක ආතන්ය ශක්තිය (fu) සහ අස්වැන්න ශක්තිය (fy) සම්මත ආතන්ය පරීක්ෂණ ක්රමයක් මගින් තීරණය කරනු ලැබේ.පරීක්ෂණ ප්රතිඵල පිළිවෙලින් 260 MPa සහ 350 MPa වේ.ප්‍රත්‍යාස්ථතා මාපාංකය (Es) 176 GPa වන අතර පොයිසන්ගේ අනුපාතය (ν) වානේ 0.3 වේ.
පරීක්ෂා කිරීමේදී, 28 වන දින සමුද්දේශ කොන්ක්රීට් වල ඝන සම්පීඩ්යතා ශක්තිය (fcu) 40 MPa ලෙස ගණනය කරන ලදී.3, 4 සහ 5 අනුපාත තෝරාගනු ලැබුවේ පෙර යොමු 25 මත පදනම්ව මෙය මාරු සම්ප්‍රේෂණයේ කිසියම් ගැටළුවක් හෙළි කළ හැකි බැවිනි.කොන්ක්රීට් මිශ්රණයේ වැලි වෙනුවට 10% සහ 20% රබර් ප්රතිස්ථාපන අනුපාත දෙකක්.මෙම අධ්යයනයේ දී, Tianyu සිමෙන්ති කම්හල (චීනයේ Tianyu සන්නාමය) සිට සාම්ප්රදායික ටයර් රබර් කුඩු භාවිතා කරන ලදී.රබර් අංශු ප්රමාණය 1-2 මි.මී.වගුව 3 රබර් කොන්ක්රීට් සහ මිශ්රණවල අනුපාතය පෙන්වයි.එක් එක් වර්ගයේ රබර් කොන්ක්රීට් සඳහා මිලිමීටර් 150 ක පැත්තක් සහිත කැට තුනක් වාත්තු කර ප්රමිතීන් විසින් නියම කර ඇති පරීක්ෂණ තත්ත්වයන් යටතේ සුවපත් කර ඇත.මිශ්‍රණයේ භාවිතා වන වැලි සිලිසස් වැලි වන අතර රළු සමස්ථය ඊසානදිග චීනයේ ෂෙන්යැං නගරයේ කාබනේට් පාෂාණ වේ.විවිධ රබර් ප්‍රතිස්ථාපන අනුපාත සඳහා (10% සහ 20%) දින 28 ඝන සම්පීඩක ශක්තිය (fcu), ප්‍රිස්මැටික් සම්පීඩ්‍යතා ශක්තිය (fc') සහ ප්‍රත්‍යාස්ථතා මාපාංකය (Ec) වගුව 3 හි දක්වා ඇත. GB50081-201926 ප්‍රමිතිය ක්‍රියාත්මක කරන්න.
සියලුම පරීක්ෂණ නිදර්ශක 600 kN බලයක් සහිත හයිඩ්‍රොලික් සිලින්ඩරයකින් පරීක්ෂා කරනු ලැබේ.පැටවීමේදී, සාන්ද්‍රිත බල දෙකක් ලක්ෂ්‍ය හතරක නැමීමේ පරීක්ෂණ ස්ථාවරයට සමමිතිකව යොදනු ලබන අතර පසුව නියැදිය මත බෙදා හරිනු ලැබේ.විරූපණය මනිනු ලබන්නේ එක් එක් නියැදි පෘෂ්ඨය මත වික්‍රියා මාපක පහක් මගිනි.රූප 1 සහ 2. 1 සහ 2 හි දැක්වෙන විස්ථාපන සංවේදක තුනක් භාවිතයෙන් අපගමනය නිරීක්ෂණය කෙරේ.
පරීක්ෂණය පෙර පැටවීමේ පද්ධතියක් භාවිතා කළේය.2kN/s වේගයකින් පූරණය කරන්න, ඉන්පසු 10kN දක්වා බරකින් විරාමයක් තබන්න, මෙවලම සහ පැටවුම් සෛලය සාමාන්‍ය ක්‍රියාකාරී තත්ත්වයේ තිබේදැයි පරීක්ෂා කරන්න.ප්‍රත්‍යාස්ථ කලාපය තුළ, එක් එක් බර වැඩිවීම පුරෝකථනය කළ උපරිම භාරයෙන් දහයෙන් එකකට වඩා අඩු ප්‍රමාණයකට අදාළ වේ.වානේ නළය අඳින විට, යොදන ලද භාරය පුරෝකථනය කළ උපරිම බරෙන් පහළොවකට වඩා අඩුය.පැටවීමේ අදියරේදී එක් එක් බර මට්ටම් යෙදීමෙන් පසු මිනිත්තු දෙකක් පමණ රැඳී සිටින්න.නියැදිය අසාර්ථක වීමට ආසන්න වන විට, අඛණ්ඩ පැටවීමේ වේගය අඩු වේ.අක්ෂීය භාරය අවසාන බරෙන් 50% ට වඩා අඩු වූ විට හෝ නිදර්ශකයේ පැහැදිලි හානියක් සොයාගත් විට, පැටවීම අවසන් වේ.
සියලුම පරීක්ෂණ සාම්පල විනාශ කිරීම හොඳ ductility පෙන්නුම් කළේය.පරීක්ෂණ කැබැල්ලේ වානේ පයිප්පයේ ආතන්ය කලාපයේ පැහැදිලි ආතන්ය ඉරිතැලීම් කිසිවක් හමු නොවීය.වානේ පයිප්ප සඳහා සාමාන්ය ආකාරයේ හානි fig හි පෙන්වා ඇත.3. SB1 නියැදිය උදාහරණයක් ලෙස ගනිමින්, නැමීමේ මොහොත 18 kN m ට අඩු වන විට පැටවීමේ ආරම්භක අදියරේදී, SB1 නියැදිය පැහැදිලි විරූපණයකින් තොරව ප්‍රත්‍යාස්ථ මට්ටමේ පවතින අතර, මනින ලද නැමීමේ මොහොතේ වැඩි වීමේ වේගය වඩා වැඩි වේ. වක්‍රය වැඩි වීමේ වේගය.පසුව, ආතන්ය කලාපයේ වානේ පයිප්ප විකෘති වන අතර ප්රත්යාස්ථ-ප්ලාස්ටික් වේදිකාවට ගමන් කරයි.නැමීමේ මොහොත 26 kNm පමණ වන විට, මධ්යම ප්රමාණයේ වානේ සම්පීඩන කලාපය පුළුල් වීමට පටන් ගනී.බර වැඩි වන විට එඩීමාව ක්රමයෙන් වර්ධනය වේ.භාරය එහි උච්ච ස්ථානයට ළඟා වන තෙක් බර-අපගමනය වක්‍රය අඩු නොවේ.
අත්හදා බැලීම අවසන් වූ පසු, රූපය 4 හි පෙන්වා ඇති පරිදි, පාදක කොන්ක්‍රීට් වල අසාර්ථක මාදිලිය වඩාත් පැහැදිලිව නිරීක්ෂණය කිරීම සඳහා නියැදිය SB1 (RuCFST) සහ SB5 (CFST) සාම්පල කපා ඇත. SB1 මූලික කොන්ක්රීට් වල ඒකාකාරව හා විරල ලෙස බෙදා හරින අතර ඒවා අතර දුර ප්රමාණය 10 සිට 15 සෙ.මී.නියැදි SB5 හි ඉරිතැලීම් අතර දුර සෙන්ටිමීටර 5 සිට 8 දක්වා වේ, ඉරිතැලීම් අක්‍රමවත් සහ පැහැදිලිය.මීට අමතරව, නියැදි SB5 හි ඉරිතැලීම් ආතති කලාපයේ සිට සම්පීඩන කලාපය දක්වා 90 ° පමණ විහිදෙන අතර කොටසේ උසින් 3/4 පමණ දක්වා වර්ධනය වේ.නියැදි SB1 හි ප්රධාන කොන්ක්රීට් ඉරිතැලීම් SB5 සාම්පලයට වඩා කුඩා වන අතර අඩු වාර ගණනක් වේ.රබර් සමඟ වැලි වෙනුවට, යම් දුරකට, කොන්ක්රීට් වල ඉරිතැලීම් වර්ධනය වීම වළක්වා ගත හැකිය.
අත්තික්කා මත.5 එක් එක් නිදර්ශකයේ දිග දිගේ අපගමනය බෙදා හැරීම පෙන්වයි.ඝන රේඛාව පරීක්ෂණ කැබැල්ලේ අපගමනය වක්රය වන අතර තිත් රේඛාව sinusoidal අර්ධ තරංගය වේ.අත්තික්කා සිට.රූප සටහන 5 පෙන්නුම් කරන්නේ දණ්ඩ අපගමනය වක්‍රය ආරම්භක පැටවීමේදී sinusoidal අර්ධ තරංග වක්‍රය සමඟ හොඳ එකඟතාවයක ඇති බවයි.භාරය වැඩි වන විට, අපගමනය වක්රය sinusoidal අර්ධ තරංග වක්රයෙන් තරමක් අපගමනය වේ.රීතියක් ලෙස, පැටවීමේදී, එක් එක් මිනුම් ලක්ෂ්යයේ සියලුම සාම්පලවල අපගමනය වක්රය සමමිතික අර්ධ sinusoidal වක්රය වේ.
පිරිසිදු නැමීමේදී RuCFST මූලද්‍රව්‍යවල අපගමනය sinusoidal අර්ධ තරංග වක්‍රයක් අනුගමනය කරන බැවින්, නැමීමේ සමීකරණය මෙසේ ප්‍රකාශ කළ හැක:
උපරිම තන්තු වික්‍රියාව 0.01 වන විට, සත්‍ය යෙදුම් තත්ත්වයන් සැලකිල්ලට ගනිමින්, මූලද්‍රව්‍යයේ අවසාන නැමීමේ මොහොත ධාරිතාව ලෙස අනුරූප නැමීමේ මොහොත තීරණය වේ27.මෙලෙස නිර්ණය කරන ලද මනින ලද නැමීමේ අවස්ථාව ධාරිතාව (Mue) වගුව 1 හි පෙන්වා ඇත. මනින ලද නැමීමේ අවස්ථාව ධාරිතාව (Mue) සහ වක්‍රය (φ) ගණනය කිරීමේ සූත්‍රය (3) අනුව, රූප සටහන 6 හි M-φ වක්‍රය විය හැක. කුමන්ත්රණය කළා.M = 0.2Mue28 සඳහා, ආරම්භක දෘඩතාවය Kie අනුරූප කැපුම් නැමීමේ දෘඪතාව ලෙස සැලකේ.M = 0.6Mue වූ විට, වැඩ කරන වේදිකාවේ නැමීමේ දෘඪතාව (Kse) අනුරූපී secant නැමීමේ දෘඪතාවට සකසා ඇත.
ප්රත්යාස්ථ අවධියේදී නැමීමේ මොහොත සහ වක්රය සැලකිය යුතු ලෙස රේඛීයව වැඩි වන බව නැමීමේ මොහොතේ වක්ර වක්රයෙන් දැකිය හැකිය.නැමීමේ මොහොතේ වර්ධන වේගය වක්‍රයට වඩා පැහැදිලිවම වැඩිය.නැමීමේ මොහොත M 0.2Mue වන විට, නියැදිය ප්රත්යාස්ථ සීමාව අදියර කරා ළඟා වේ.බර වැඩි වන විට, නියැදිය ප්ලාස්ටික් විරූපණයට ලක් වන අතර ඉලාස්ටොප්ලාස්ටික් වේදිකාවට ගමන් කරයි.M 0.7-0.8 Mue ට සමාන නැමීමේ මොහොතක් සමඟ, වානේ පයිප්ප ආතති කලාපයේ සහ සම්පීඩන කලාපයේ විකල්ප වශයෙන් විකෘති කරනු ලැබේ.ඒ අතරම, නියැදියේ Mf වක්‍රය ආක්‍රමණ ලක්ෂ්‍යයක් ලෙස ප්‍රකාශ වීමට පටන් ගන්නා අතර රේඛීය නොවන ලෙස වර්ධනය වන අතර එමඟින් වානේ පයිප්පයේ සහ රබර් කොන්ක්‍රීට් හරයේ ඒකාබද්ධ බලපෑම වැඩි දියුණු කරයි.M යනු Mue ට සමාන වන විට, නියැදිය ප්ලාස්ටික් දැඩි කිරීමේ වේදිකාවට ඇතුල් වන අතර, නිදර්ශකයේ අපගමනය සහ වක්‍රය වේගයෙන් වැඩි වන අතර, නැමීමේ මොහොත සෙමින් වැඩි වේ.
අත්තික්කා මත.7 එක් එක් නියැදිය සඳහා නැමීමේ මොහොතේ (M) එදිරිව වික්‍රියා (ε) වක්‍ර පෙන්වයි.නියැදියේ මැද භාගයේ කොටසෙහි ඉහළ කොටස සම්පීඩනය වන අතර, පහළ කොටස ආතතිය යටතේ පවතී.“1″ සහ “2″ ලෙස සලකුණු කර ඇති වික්‍රියා මාපක පරීක්ෂණ කැබැල්ලේ ඉහළින් ද, “3″” ලෙස සලකුණු කර ඇති වික්‍රියා මාපක නියැදියේ මැද ද, “4″ සහ “5″ ලෙස සලකුණු කර ඇති වික්‍රියා මාපක ද පිහිටා ඇත.” පරීක්ෂණ නියැදිය යටතේ පිහිටා ඇත.නියැදියේ පහළ කොටස රූපය 2 හි පෙන්වා ඇත. 7 වන රූපයේ සිට පැටවීමේ ආරම්භක අදියරේදී, ආතති කලාපයේ සහ මූලද්රව්යයේ සම්පීඩන කලාපයේ කල්පවත්නා විරූපණයන් ඉතා සමීප වන අතර, විකෘති කිරීම් ආසන්න වශයෙන් රේඛීය වේ.මැද කොටසෙහි, කල්පවත්නා විරූපණය සුළු වැඩිවීමක් ඇත, නමුත් මෙම වැඩිවීමේ විශාලත්වය කුඩා වේ.ඉන්පසු, ආතති කලාපයේ රබර් කොන්ක්රීට් ඉරිතලා ඇත.මොකද ආතති කලාපයේ වානේ පයිප්ප පමණක් බලයට ඔරොත්තු දිය යුතු නිසා, සහ සම්පීඩක කලාපයේ රබර් කොන්ක්‍රීට් සහ වානේ පයිප්ප එකට බර දරයි, මූලද්‍රව්‍යයේ ආතති කලාපයේ විරූපණය විරූපණයට වඩා වැඩි බරක් වැඩි වන විට, විරූපණයන් වානේ අස්වැන්න ශක්තිය ඉක්මවා යන අතර වානේ පයිප්පයට ඇතුල් වේ. ඉලාස්ටොප්ලාස්ටික් අදියර.සාම්පලයේ වික්රියාව වැඩි වීමේ අනුපාතය නැමීමේ මොහොතට වඩා සැලකිය යුතු ලෙස වැඩි වූ අතර ප්ලාස්ටික් කලාපය සම්පූර්ණ හරස්කඩ දක්වා වර්ධනය වීමට පටන් ගත්තේය.
එක් එක් නියැදිය සඳහා M-um වක්‍ර රූප සටහන 8 හි පෙන්වා ඇත.8, සියලුම M-um වක්‍ර සාම්ප්‍රදායික CFST සාමාජිකයින්ගේ ප්‍රවණතාවයම අනුගමනය කරයි22,27.සෑම අවස්ථාවකදීම, M-um වක්‍ර ආරම්භක අවධියේදී ප්‍රත්‍යාස්ථ ප්‍රතිචාරයක් පෙන්නුම් කරයි, උපරිම අවසර ලත් නැමීමේ මොහොත ක්‍රමක්‍රමයෙන් ළඟා වන තුරු, තද බව අඩු වන අනම්‍ය හැසිරීමක් පෙන්නුම් කරයි.කෙසේ වෙතත්, විවිධ පරීක්ෂණ පරාමිතීන් හේතුවෙන්, M-um වක්‍ර තරමක් වෙනස් වේ.3 සිට 5 දක්වා කැපුම් අනුපාතය සඳහා අපගමනය කිරීමේ මොහොත රූපයේ දැක්වේ.8a.SB2 නියැදියේ අවසර ලත් නැමීමේ ධාරිතාව (කැපුම් සාධකය λ = 4) SB1 (λ = 5) සාම්පලයට වඩා 6.57% අඩු වන අතර SB3 (λ = 3) නියැදියේ නැමීමේ හැකියාව SB2 නියැදියට වඩා වැඩිය. (λ = 4) 3.76%.සාමාන්‍යයෙන් කථා කරන විට, ෂියර්-ස්පෑන් අනුපාතය වැඩි වන විට, අවසර ලත් මොහොතේ වෙනස් වීමේ ප්‍රවණතාවය පැහැදිලි නැත.M-um වක්‍රය shear-to-span අනුපාතයට සම්බන්ධ බවක් නොපෙනේ.මෙය 1.03 සිට 5.05 දක්වා පරාසයක විහිදෙන ෂර්-ටු-ස්පෑන් අනුපාත සහිත CFST කදම්භ සඳහා Lu සහ Kennedy25 නිරීක්ෂණය කළ දෙයට අනුකූල වේ.CFST සාමාජිකයින් සඳහා විය හැකි හේතුවක් නම්, විවිධ span shear අනුපාතවලදී, කොන්ක්‍රීට් හරය සහ වානේ පයිප්ප අතර බල සම්ප්‍රේෂණ යාන්ත්‍රණය බොහෝ දුරට සමාන වන අතර එය ශක්තිමත් කරන ලද කොන්ක්‍රීට් සාමාජිකයින්ට තරම් පැහැදිලි නොවේ.
අත්තික්කා සිට.8b පෙන්නුම් කරන්නේ SB4 (r = 10%) සහ SB1 (r = 20%) සාම්පලවල දරණ ධාරිතාව සාම්ප්‍රදායික නියැදි CFST SB5 (r = 0) ට වඩා තරමක් වැඩි හෝ අඩු බවත්, සියයට 3.15 කින් වැඩි වී අඩු වී ඇති බවත්ය. සියයට 1.57 කි.කෙසේ වෙතත්, SB4 සහ SB1 සාම්පලවල ආරම්භක නැමීමේ දෘඪතාව (Kie) SB5 නියැදියට වඩා සැලකිය යුතු ලෙස වැඩි වන අතර ඒවා පිළිවෙලින් 19.03% සහ 18.11% වේ.මෙහෙයුම් අදියරේදී SB4 සහ SB1 සාම්පලවල නැමීමේ දෘඪතාව (Kse) නියැදි SB5 ට වඩා 8.16% සහ 7.53% වැඩි වේ.රබර් ආදේශන අනුපාතය නැමීමේ හැකියාව කෙරෙහි අඩු බලපෑමක් ඇති බව ඔවුන් පෙන්වා දෙයි, නමුත් RuCFST නිදර්ශකවල නැමීමේ තද බව කෙරෙහි විශාල බලපෑමක් ඇති කරයි.RuCFST සාම්පල වල රබර් කොන්ක්‍රීට් වල ප්ලාස්ටික් බව සාම්ප්‍රදායික CFST සාම්පල වල ස්වභාවික කොන්ක්‍රීට් වල ප්ලාස්ටික් බවට වඩා වැඩි වීම මෙයට හේතුව විය හැක.සාමාන්යයෙන්, ස්වභාවික කොන්ක්රීට් වල ඉරිතැලීම් සහ ඉරිතැලීම් රබර් කොන්ක්රීට් වලට වඩා කලින් ප්රචාරය වීමට පටන් ගනී29.මූලික කොන්ක්‍රීට් වල සාමාන්‍ය අසාර්ථක මාදිලියෙන් (රූපය 4), නියැදි SB5 (ස්වාභාවික කොන්ක්‍රීට්) හි ඉරිතැලීම් නියැදි SB1 (රබර් කොන්ක්‍රීට්) වලට වඩා විශාල සහ ඝනත්වයකින් යුක්ත වේ.SB5 ස්වභාවික කොන්ක්‍රීට් සාම්පලයට සාපේක්ෂව SB1 ශක්තිමත් කරන ලද කොන්ක්‍රීට් නියැදිය සඳහා වානේ පයිප්ප මගින් සපයනු ලබන ඉහළ සංයමයකට මෙය දායක විය හැක.Durate16 අධ්‍යයනය ද එවැනිම නිගමනවලට එළැඹ ඇත.
අත්තික්කා සිට.8c පෙන්නුම් කරන්නේ RuCFST මූලද්‍රව්‍යයේ කුහර වානේ පයිප්ප මූලද්‍රව්‍යයට වඩා හොඳ නැමීමේ හැකියාව සහ ductility ඇති බවයි.RuCFST (r=20%) වෙතින් SB1 නියැදියේ නැමීමේ ශක්තිය හිස් වානේ පයිප්පයේ SB6 සාම්පලයට වඩා 68.90% වැඩි වන අතර SB1 නියැදියේ ක්‍රියාකාරීත්වයේ (Kse) ආරම්භක නැමීමේ තද බව (Kie) සහ නැමීමේ තද බව පිළිවෙලින් 40.52% කි., SB6 නියැදියට වඩා වැඩි, 16.88% වැඩි විය.වානේ පයිප්ප සහ රබර් කොන්ක්රීට් හරයේ ඒකාබද්ධ ක්රියාකාරිත්වය සංයුක්ත මූලද්රව්යයේ නම්ය ධාරිතාව සහ දෘඪතාව වැඩි කරයි.RuCFST මූලද්‍රව්‍ය පිරිසිදු නැමීමේ බරට ලක් වූ විට හොඳ ductility නිදර්ශක ප්‍රදර්ශනය කරයි.
එහි ප්‍රතිඵලයක් ලෙස නැමෙන අවස්ථා ජපන් නීති AIJ (2008) 30, බ්‍රිතාන්‍ය නීති BS5400 (2005) 31, යුරෝපීය නීති EC4 (2005) 32 සහ චීන නීති GB50936 (2014) 33 වැනි වත්මන් සැලසුම් ප්‍රමිතීන්හි දක්වා ඇති නැමීමේ අවස්ථා සමඟ සංසන්දනය කරන ලදී. (Muc) පර්යේෂණාත්මක නැමීමේ මොහොතට (Mue) 4 වගුවේ දක්වා ඇති අතර රූපයේ දැක්වේ.9. AIJ (2008), BS5400 (2005) සහ GB50936 (2014) හි ගණනය කළ අගයන් සාමාන්‍ය පර්යේෂණාත්මක අගයන්ට වඩා පිළිවෙලින් 19%, 13.2% සහ 19.4% අඩුය.EC4 (2005) විසින් ගණනය කරන ලද නැමීමේ මොහොත ආසන්නතම අගය වන සාමාන්‍ය පරීක්ෂණ අගයට වඩා 7% අඩුය.
පිරිසිදු නැමීම යටතේ RuCFST මූලද්‍රව්‍යවල යාන්ත්‍රික ගුණාංග පර්යේෂණාත්මකව විමර්ශනය කෙරේ.පර්යේෂණ මත පදනම්ව, පහත නිගමන උකහා ගත හැකිය.
RuCFST හි පරීක්‍ෂිත සාමාජිකයන් සම්ප්‍රදායික CFST රටාවන්ට සමාන හැසිරීම් ප්‍රදර්ශනය කළහ.හිස් වානේ පයිප්ප නිදර්ශක හැරුණු විට RuCFST සහ CFST නිදර්ශක රබර් කොන්ක්රීට් සහ කොන්ක්රීට් පිරවීම නිසා හොඳ ductility ඇත.
පරික්‍ෂිත මොහොතට සහ නැමීමේ දෘඪතාවට සුළු බලපෑමක් ඇතිව 3 සිට 5 දක්වා පරාසයේ කැපුම් අනුපාතය වෙනස් විය.රබර් ප්‍රතිස්ථාපන අනුපාතය ප්‍රායෝගිකව නැමීමේ මොහොතට නියැදියේ ප්‍රතිරෝධය කෙරෙහි කිසිදු බලපෑමක් නැත, නමුත් එය නියැදියේ නැමීමේ දෘඩතාවයට යම් බලපෑමක් ඇති කරයි.10% රබර් ප්‍රතිස්ථාපන අනුපාතයක් සහිත SB1 නිදර්ශකයේ ආරම්භක නම්‍යශීලී දෘඪතාව සම්ප්‍රදායික නිදර්ශක CFST SB5 ට වඩා 19.03% වැඩිය.යුරෝකෝඩ් EC4 (2005) RuCFST මූලද්‍රව්‍යවල අවසාන නැමීමේ ධාරිතාව නිවැරදිව ඇගයීමට ඉඩ දෙයි.පාදක කොන්ක්‍රීට් වලට රබර් එකතු කිරීම කොන්ෆියුසියානු මූලද්‍රව්‍යවලට හොඳ තද බවක් ලබා දෙමින් කොන්ක්‍රීට්වල අස්ථාවර බව වැඩි දියුණු කරයි.
ඩීන්, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP සහ Yu, ZV තීර්යක් කැපුම්වල කොන්ක්රීට් වලින් පුරවා ඇති සෘජුකෝණාස්රාකාර කොටසේ වානේ නල තීරු වල ඒකාබද්ධ ක්රියා.ව්යුහය.කොන්ක්රීට් 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, සහ Li, W. කොන්ක්‍රීට් පිරවූ වානේ පයිප්ප (CFST) ආනත, කේතුකාකාර සහ කෙටි STS තීරු සමඟ පරීක්ෂා කිරීම.J. ඉදිකිරීම්.වානේ ටැංකිය 66, 1186-1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS භූ කම්පන පරීක්ෂණ සහ ප්‍රතිචක්‍රීකරණය කරන ලද සමස්ථ වානේ නල රාමු සහිත ප්‍රතිචක්‍රීකරණය කරන ලද හිස් කුට්ටි බිත්තිවල කාර්ය සාධන දර්ශක අධ්‍යයනය.ව්යුහය.කොන්ක්‍රීට් 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.රබර් කොන්ක්රීට් වලින් පුරවා ඇති කෙටි වානේ පයිප්ප අත්හදා බැලීම සහ සැලසුම් කිරීම.ව්යාපෘතිය.ව්යුහය.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK ඉන්දියාවේ COVID 19 පිළිබඳ නව අවදානම් විශ්ලේෂණය, දේශගුණය සහ සමාජ-ආර්ථික සාධක සැලකිල්ලට ගනිමින්.තාක්ෂණයන්.අනාවැකිය.සමාජය.විවෘත.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK නව අවදානම් තක්සේරු පද්ධතිය සහ තීරණාත්මක යටිතල පහසුකම්වල දේශගුණික විපර්යාස ඔරොත්තු දීමේ හැකියාව.තාක්ෂණයන්.අනාවැකිය.සමාජය.විවෘත.165, 120532 (2021).
Liang, Q සහ Fragomeni, S. අක්ෂීය පැටවීම යටතේ කොන්ක්රීට් පිරවූ වානේ පයිප්පවල කෙටි වටකුරු තීරු පිළිබඳ රේඛීය නොවන විශ්ලේෂණය.J. ඉදිකිරීම්.වානේ විභේදනය 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. සහ Lam, D. ඝන වානේ පයිප්පවලින් සාදන ලද සාම්ප්රදායික සහ ඉහළ ශක්තියකින් යුත් කොන්ක්රීට් පිරවූ රවුම් කුළුණු කුළුණු වල හැසිරීම.J. ඉදිකිරීම්.වානේ ටැංකිය 62, 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.ඉහළ ශක්තියකින් යුත් සීතල-සාදන ලද ශක්තිමත් කරන ලද කොන්ක්‍රීට් සෘජුකෝණාස්‍රාකාර නල තීරුවල විකේන්ද්‍රික සම්පීඩන ලක්ෂණ පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක විමර්ශනය.J. Huaqiao විශ්ව විද්‍යාලය (2019).
Yang, YF සහ Khan, LH විකේන්ද්රික දේශීය සම්පීඩනය යටතේ කෙටි කොන්ක්රීට් පිරවූ වානේ පයිප්ප (CFST) තීරු වල හැසිරීම.තුනී බිත්ති ඉදිකිරීම.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL සහ Castro, JM අෂ්ටාස්‍ර හරස්කඩක් සහිත කොන්ක්‍රීට් වලින් පුරවා ඇති වානේ නල කදම්භ-තීරුවක චක්‍රීය ලක්ෂණ පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක ඇගයීම.ව්යාපෘතිය.ව්යුහය.180, 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
ගුණවර්ධන, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH සහ Hicks, S. ඒකාකාරී පිරිසිදු නැමීම යටතේ කොන්ක්රීට් පිරවූ චක්රලේඛ වානේ පයිප්පවල ශක්තිමත් ලක්ෂණ පිළිබඳ සමාලෝචනයක්.J. ඉදිකිරීම්.වානේ ටැංකිය 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model සහ Flexural Stiffness of Round CFST.අභ්යන්තර J. වානේ ව්යුහය.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
ලියු, යූ.H. සහ Li, L. අක්ෂීය භාරය යටතේ රබර් කොන්ක්රීට් හතරැස් වානේ පයිප්පවල කෙටි තීරු වල යාන්ත්රික ලක්ෂණ.ජේ. ඊසානදිග.විශ්ව විද්යාලය (2011).
Duarte, APK et al.චක්‍රීය පැටවීම [J] සංයුතිය යටතේ කෙටි වානේ පයිප්ප සහිත රබර් කොන්ක්‍රීට් පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක අධ්‍යයනය.ව්යුහය.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW සහ Chongfeng, HE රබර් කොන්ක්‍රීට් වලින් පුරවා ඇති රවුම් වානේ පයිප්පවල අක්ෂීය සම්පීඩනයේ ලක්ෂණ පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක අධ්‍යයනය.කොන්ක්රීට් (2016).
Gao, K. සහ Zhou, J. හතරැස් තුනී බිත්ති සහිත වානේ පයිප්ප තීරු වල අක්ෂීය සම්පීඩන පරීක්ෂණය.Hubei විශ්වවිද්‍යාලයේ තාක්ෂණ සඟරාව.(2017)
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, සහ Wang E. අධික උෂ්ණත්වයට නිරාවරණය වීමෙන් පසු කෙටි සෘජුකෝණාස්රාකාර ශක්තිමත් කරන ලද කොන්ක්‍රීට් තීරු පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක අධ්‍යයනය.කොන්ක්රීට් 362, 42-45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. සහ Wang, E. අධික උෂ්ණත්වයට නිරාවරණය වීමෙන් පසු අක්ෂීය සම්පීඩනය යටතේ රවුම් රබර්-කොන්ක්‍රීට් පිරවූ වානේ නල තීරු පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක අධ්‍යයනය.කොන්ක්රීට් (2019).
Patel VI කොන්ක්‍රීට් වලින් පුරවා ඇති වටකුරු කෙළවරක් සහිත ඒකීය ලෙස පටවා ඇති කෙටි වානේ නල කදම්භ-තීරු ගණනය කිරීම.ව්යාපෘතිය.ව්යුහය.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH සහ Zhao, SL කොන්ක්රීට් වලින් පුරවා ඇති රවුම් තුනී බිත්ති සහිත වානේ පයිප්පවල නැමීමේ හැසිරීම විශ්ලේෂණය කිරීම.තුනී බිත්ති ඉදිකිරීම.47, 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS සහ Hunaiti Yu.M.රබර් කුඩු අඩංගු කොන්ක්රීට් වලින් පුරවා ඇති වානේ පයිප්පවල ගුණ පිළිබඳ පර්යේෂණාත්මක අධ්යයනය.J. ඉදිකිරීම්.වානේ ටැංකිය 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. ලෝහමය ද්‍රව්‍ය සඳහා සාමාන්‍ය උෂ්ණත්ව ආතන්ය පරීක්ෂණ ක්‍රමය (චීන ගෘහ නිර්මාණ ශිල්පය සහ ගොඩනැගිලි මුද්‍රණාලය, 2010).