Nature.com වෙත පිවිසීම ගැන ඔබට ස්තුතියි.ඔබ සීමිත CSS සහය ඇති බ්‍රවුසර අනුවාදයක් භාවිතා කරයි.හොඳම අත්දැකීම සඳහා, ඔබ යාවත්කාලීන කළ බ්‍රවුසරයක් භාවිතා කරන ලෙස අපි නිර්දේශ කරමු (නැතහොත් Internet Explorer හි අනුකූලතා ප්‍රකාරය අක්‍රිය කරන්න).ඊට අමතරව, අඛණ්ඩ සහාය සහතික කිරීම සඳහා, අපි විලාසිතා සහ JavaScript නොමැතිව වෙබ් අඩවිය පෙන්වමු.
එක් ස්ලයිඩයකට ලිපි තුනක් පෙන්වන ස්ලයිඩර්.ස්ලයිඩ හරහා ගමන් කිරීමට පසුපස සහ ඊළඟ බොත්තම් භාවිතා කරන්න, එක් එක් විනිවිදක හරහා ගමන් කිරීමට අවසානයේ ඇති ස්ලයිඩ පාලක බොත්තම් භාවිතා කරන්න.
ASTM A240 304 316 මල නොබැඳෙන වානේ මධ්‍යම ඝන තහඩුව කපා අභිරුචිකරණය කළ හැකිය චීන කර්මාන්තශාලා මිල
ද්රව්ය ශ්‍රේණිය: 201/304/304l/316/316l/321/309s/310s/410/420/430/904l/2205/2507
වර්ගය:Ferritic, Austenite, Martensite, Duplex
තාක්ෂණය: සීතල රෝල් කරන ලද සහ උණුසුම් රෝල් කරන ලද
සහතික: ISO9001, CE, SGS සෑම වසරකම
සේවාව: තෙවන පාර්ශවීය පරීක්ෂණය
භාරදීම: දින 10-15ක් ඇතුළත හෝ ප්රමාණය සැලකිල්ලට ගනිමින්
මල නොබැඳෙන වානේ යනු අවම වශයෙන් සියයට 10.5 ක Chromium අන්තර්ගතයක් ඇති යකඩ මිශ්‍ර ලෝහයකි.ක්‍රෝමියම් අන්තර්ගතය මගින් වානේ මතුපිට තුනී ක්‍රෝමියම් ඔක්සයිඩ් පටලයක් නිෂ්ක්‍රීය ස්තරයක් ලෙස හැඳින්වේ.මෙම ස්තරය වානේ පෘෂ්ඨය මත විඛාදනයට ලක්වීම වළක්වයි;වානේවල ක්‍රෝමියම් ප්රමාණය වැඩි වන තරමට විඛාදන ප්රතිරෝධය වැඩි වේ.
වානේවල කාබන්, සිලිකන් සහ මැංගනීස් වැනි විවිධ මූලද්‍රව්‍ය ද අඩංගු වේ.විඛාදන ප්රතිරෝධය (නිකල්) සහ හැඩගැස්වීමේ හැකියාව (මොලිබ්ඩිනම්) වැඩි කිරීමට අනෙකුත් මූලද්‍රව්‍ය එකතු කළ හැක.
| ද්රව්ය සැපයීම: | ||||||||||||
| ASTM/ASME | EN ශ්‍රේණිය | රසායනික සංඝටක % | ||||||||||
| C | Cr | Ni | Mn | P | S | Mo | Si | Cu | N | අනික් | ||
| 201 |
| ≤0.15 | 16.00-18.00 | 3.50-5.50 | 5.50-7.50 | ≤0.060 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | ≤0.25 | - |
| 301 | 1.4310 | ≤0.15 | 16.00-18.00 | 6.00-8.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | 0.1 | - |
| 304 | 1.4301 | ≤0.08 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 304L | 1.4307 | ≤0.030 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 304H | 1.4948 | 0.04 ~ 0.10 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 309S | 1.4828 | ≤0.08 | 22.00-24.00 | 12.00-15.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 309H |
| 0.04 ~ 0.10 | 22.00-24.00 | 12.00-15.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 310S | 1.4842 | ≤0.08 | 24.00-26.00 | 19.00-22.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.5 | - | - | - |
| 310H | 1.4821 | 0.04 ~ 0.10 | 24.00-26.00 | 19.00-22.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.5 | - | - | - |
| 316 | 1.4401 | ≤0.08 | 16.00-18.50 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | - |
| 316L | 1.4404 | ≤0.030 | 16.00-18.00 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | - |
| 316H |
| 0.04 ~ 0.10 | 16.00-18.00 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | 0.10-0.22 | - |
| 316Ti | 1.4571 | ≤0.08 | 16.00-18.50 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | Ti5(C+N)~0.7 |
| 317L | 1.4438 | ≤0.03 | 18.00-20.00 | 11.00-15.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 3.00-4.00 | ≤0.75 | - | 0.1 | - |
| 321 | 1.4541 | ≤0.08 | 17.00-19.00 | 9.00-12.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | 0.1 | Ti5(C+N)~0.7 |
| 321H | 1.494 | 0.04 ~ 0.10 | 17.00-19.00 | 9.00-12.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | 0.1 | Ti4(C+N)~0.7 |
| 347 | 1.4550 කි | ≤0.08 | 17.00-19.00 | 9.00-13.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | Nb≥10*C%-1.0 |
| 347H | 1.4942 | 0.04 ~ 0.10 | 17.00-19.00 | 9.00-13.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | Nb≥8*C%-1.0 |
| 409 | S40900 | ≤0.03 | 10.50-11.70 | 0.5 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.020 | - | ≤1.00 | - | 0.03 | Ti6(C+N)-0.5 Nb0.17 |
| 410 | 1Cr13 | 0.08~0.15 | 11.50-13.50 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 420 | 2Cr13 | ≥0.15 | 12.00-14.00 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 430 | S43000 | ≤0.12 | 16.00-18.00 | 0.75 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 431 | 1Cr17Ni2 | ≤0.2 | 15.00-17.00 | 1.25-2.50 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 440C | 11Cr17 | 0.95-1.20 | 16.00-18.00 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | 0.75 | ≤1.00 | - | - | - |
| 17-4PH | 630/1.4542 | ≤0.07 | 15.50-17.50 | 3.00-5.00 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | 3.00-5.00 | - | Nb+Ta:0.15-0.45 |
| 17-7PH | 631 | ≤0.09 | 16.00-18.00 | 6.50-7.50 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | අල් 0.75-1.50 |
| ප්රමාණය සැපයුම: | ||||||
| 3 | 3*1000*2000 | 3*1219*2438 | 3*1500*3000 | 3*1500*6000 | ||
| 4 | 4*1000*2000 | 4*1219*2438 | 4*1500*3000 | 4*1500*6000 | ||
| 5 | 5*1000*2000 | 5*1219*2438 | 5*1500*3000 | 5*1500*6000 | ||
| 6 | 6*1000*2000 | 6*1219*2438 | 6*1500*3000 | 6*1500*6000 | ||
| 7 | 7*1000*2000 | 7*1219*2438 | 7*1500*3000 | 7*1500*6000 | ||
| 8 | 8*1000*2000 | 8*1219*2438 | 8*1500*3000 | 8*1500*6000 | ||
| 9 | 9*1000*2000 | 9*1219*2438 | 9*1500*3000 | 9*1500*6000 | ||
| 10.0 | 10*1000*2000 | 10*1219*2438 | 10*1500*3000 | 10*1500*6000 | ||
| 12.0 | 12*1000*2000 | 12*1219*2438 | 12*1500*3000 | 12*1500*6000 | ||
| 14.0 | 14*1000*2000 | 14*1219*2438 | 14*1500*3000 | 14*1500*6000 | ||
| 16.0 | 16*1000*2000 | 16*1219*2438 | 14*1500*3000 | 14*1500*6000 | ||
| 18.0 | 18*1000*2000 | 18*1219*2438 | 18*1500*3000 | 18*1500*6000 | ||
| 20 | 20*1000*2000 | 20*1219*2438 | 20*1500*3000 | 20*1500*6000 |
ආසන්න වශයෙන් 22.5 vol. වලින් සමන්විත ඉහළ කාබන් martensitic මල නොබැඳෙන වානේ (HCMSS) හැසිරීම.ක්‍රෝමියම් (Cr) සහ වැනේඩියම් (V) හි ඉහළ අන්තර්ගතයක් සහිත % කාබයිඩ් ඉලෙක්ට්‍රෝන කදම්භ උණු කිරීම (EBM) මගින් සවි කර ඇත.ක්ෂුද්ර ව්යුහය මාර්ටෙන්සයිට් සහ අවශේෂ ඔස්ටේනයිට් අදියර වලින් සමන්විත වේ, සබ්මික්‍රොන් ඉහළ V සහ මයික්‍රෝන ඉහළ Cr කාබයිඩ් ඒකාකාරව බෙදා හරින අතර දෘඪතාව සාපේක්ෂ වශයෙන් ඉහළ ය.දිරාගිය ධාවන පථයේ සිට ප්‍රතිවිරුද්ධ ශරීරයට ද්රව්ය මාරු කිරීම හේතුවෙන් ස්ථායී බර වැඩි වීමත් සමඟ CoF ආසන්න වශයෙන් 14.1% කින් අඩු වේ.එකම ආකාරයෙන් සලකනු ලබන මාර්ටෙන්සිටික් මෙවලම් වානේ හා සසඳන විට, අඩු යොදන ලද පැටවීම් වලදී HCMSS පැළඳීමේ අනුපාතය බොහෝ දුරට සමාන වේ.ප්‍රමුඛ ඇඳුම් යාන්ත්‍රණය වන්නේ වානේ න්‍යාසය උල්ෙල්ඛයෙන් ඉවත් කිරීමෙන් පසුව ඇඳුම් පථය ඔක්සිකරණය කිරීමෙන් වන අතර සංරචක තුනකින් යුත් උල්ෙල්ඛ ඇඳීම් බර වැඩිවීමත් සමඟ සිදු වේ.හරස්කඩ දෘඪතාව සිතියම්ගත කිරීම මගින් හඳුනාගෙන ඇති ඇඳුම් කැළල යටතේ ප්ලාස්ටික් විරූපණ ප්රදේශ.ඇඳුම් තත්ත්‍වයන් වැඩි වන විට සිදුවන විශේෂිත සංසිද්ධීන් කාබයිඩ් ඉරිතැලීම, ඉහළ වැනේඩියම් කාබයිඩ් ඉරීම සහ මිය යාම ලෙස විස්තර කෙරේ.මෙම පර්යේෂණය HCMSS ආකලන නිෂ්පාදනයේ අඳින ලක්ෂණ පිළිබඳව ආලෝකය විහිදුවයි, එය පතුවළ සිට ප්ලාස්ටික් එන්නත් අච්චු දක්වා ඇඳුම් යෙදුම් සඳහා EBM සංරචක නිෂ්පාදනය කිරීමට මග පාදයි.
මල නොබැඳෙන වානේ (SS) යනු ඉහළ විඛාදන ප්රතිරෝධය සහ සුදුසු යාන්ත්‍රික ගුණාංග නිසා අභ්‍යවකාශ, මෝටර් රථ, ආහාර සහ වෙනත් බොහෝ යෙදුම්වල බහුලව භාවිතා වන වානේවල බහුකාර්ය පවුලකි.ඒවායේ ඉහළ විඛාදන ප්රතිරෝධය වන්නේ HC හි ක්‍රෝමියම් (11.5 wt. % ට වැඩි) ඉහළ අන්තර්ගතයක් වන අතර එය මතුපිට ඉහළ ක්‍රෝමියම් අන්තර්ගතයක් සහිත ඔක්සයිඩ් පටලයක් සෑදීමට දායක වේ.කෙසේ වෙතත්, බොහෝ මල නොබැඳෙන වානේ ශ්‍රේණිවල අඩු කාබන් අන්තර්ගතයක් ඇති අතර එම නිසා සීමිත තද බව සහ ඇඳුම් ප්රතිරෝධය ඇත, එහි ප්රතිඵලයක් ලෙස අභ්‍යවකාශ ගොඩබෑමේ සංරචක වැනි ඇඳුම් ආශ්‍රිත උපාංගවල සේවා කාලය අඩු වේ.සාමාන්‍යයෙන් ඒවාට අඩු දෘඪතාවක් ඇත (180 සිට 450 HV පරාසයේ), සමහර තාප පිරියම් කරන ලද martensitic මල නොබැඳෙන වානේවල පමණක් ඉහළ දෘඪතාව (700 HV දක්වා) සහ ඉහළ කාබන් අන්තර්ගතය (1.2 wt% දක්වා) ඇත. මාර්ටෙන්සයිට් සෑදීම.1. කෙටියෙන් කිවහොත්, ඉහළ කාබන් අන්තර්ගතයක් මාර්ටෙන්සිටික් පරිවර්තන උෂ්ණත්වය අඩු කරයි, සම්පූර්ණ මාර්ටෙන්සිටික් ක්ෂුද්ර ව්‍යුහයක් සෑදීමට සහ ඉහළ සිසිලන අනුපාතයකින් ඇඳුම්-ප්‍රතිරෝධී ක්ෂුද්ර ව්‍යුහයක් ලබා ගැනීමට ඉඩ සලසයි.දෘඩ අවධි (උදා, කාබයිඩ්) වානේ අනුකෘතියට එකතු කළ හැකි අතර එමඟින් ඩයි එකේ ඇඳුම් ප්රතිරෝධය තවදුරටත් වැඩි දියුණු කළ හැක.
ආකලන නිෂ්පාදන (AM) හඳුන්වාදීම මඟින් අපේක්ෂිත සංයුතිය, ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ලක්ෂණ සහ උසස් යාන්ත්‍රික ගුණ සහිත නව ද්රව්ය නිපදවිය හැක5,6.උදාහරණයක් ලෙස, කුඩු ඇඳ උණු කිරීම (PBF), වඩාත්ම වාණිජකරණය වූ ආකලන වෙල්ඩින් ක්‍රියාවලියක් වන අතර, ලේසර් හෝ ඉලෙක්ට්‍රෝන කදම්භ වැනි තාප ප්‍රභවයන් භාවිතයෙන් කුඩු උණු කිරීමෙන් සමීප හැඩැති කොටස් සෑදීමට පෙර මිශ්‍ර කුඩු තැන්පත් කිරීම ඇතුළත් වේ.ආකලන ලෙස සකස් කරන ලද මල නොබැඳෙන වානේ කොටස් සාම්ප්‍රදායිකව සාදන ලද කොටස් අභිබවා යා හැකි බව අධ්‍යයන කිහිපයක් පෙන්වා දී ඇත.උදාහරණයක් ලෙස, ආකලන සැකසුම් වලට භාජනය වන ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේ ඒවායේ සියුම් ක්ෂුද්ර ව්යුහය (එනම්, හෝල්-පෙච් සම්බන්ධතා) 3,8,9 නිසා උසස් යාන්ත්‍රික ගුණ ඇති බව පෙන්වා දී ඇත.AM-ප්රතිකාර කරන ලද ෆෙරිටික් මල නොබැඳෙන වානේ තාප පිරියම් කිරීම, ඒවායේ සාම්ප්‍රදායික සගයන්ට සමාන යාන්ත්‍රික ගුණ සපයන අතිරේක අවක්ෂේප නිපදවයි.ක්ෂුද්ර ව්යුහය තුළ ක්‍රෝමියම් බහුල අන්තර් ලෝහමය අවධීන් හේතුවෙන් වැඩිදියුණු කරන ලද යාන්ත්‍රික ගුණාංග වැඩි දියුණු කරන ලද ආකලන සැකසුම් මගින් සකසන ලද, ඉහළ ශක්තියක් සහ දෘඪතාවක් සහිත ද්විත්ව-අදියර මල නොබැඳෙන වානේ.මීට අමතරව, ක්ෂුද්ර ව්‍යුහයේ රඳවා තබා ඇති ඔස්ටේනයිට් පාලනය කිරීමෙන් සහ යන්ත්‍රෝපකරණ සහ තාප පිරියම් කිරීමේ පරාමිතීන් 3,12,13,14 ප්‍රශස්ත කිරීම මගින් ආකලන දෘඩ මාර්ටෙන්සිටික් සහ PH මල නොබැඳෙන වානේවල වැඩිදියුණු කළ යාන්ත්‍රික ගුණාංග ලබා ගත හැකිය.
අද වන විට, AM ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ගෝත්‍රික ගුණාංග අනෙකුත් මල නොබැඳෙන වානේවලට වඩා වැඩි අවධානයක් ලබා ඇත.316L සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද කුඩු (L-PBF) ස්ථරයක ලේසර් දියවීමේ ගෝත්‍රික හැසිරීම AM සැකසුම් පරාමිතීන්ගේ කාර්යයක් ලෙස අධ්යයනය කරන ලදී.ස්කෑනිං වේගය අඩු කිරීමෙන් හෝ ලේසර් බලය වැඩි කිරීමෙන් සිදුරු අවම කිරීම මගින් ඇඳුම් ප්රතිරෝධය වැඩිදියුණු කළ හැකි බව පෙන්වා දී ඇත15,16.Li et al.17 විවිධ පරාමිති (බර, සංඛ්‍යාත සහ උෂ්ණත්වය) යටතේ වියළි ස්ලයිඩින් ඇඳුම් පරීක්ෂා කළ අතර කාමර උෂ්ණත්වයේ ඇඳුම් පැළඳුම් ප්රධාන ඇඳුම් යාන්ත්‍රණය වන අතර, ස්ලයිඩින් වේගය සහ උෂ්ණත්වය වැඩි කිරීම ඔක්සිකරණය ප්රවර්ධනය කරයි.එහි ප්රතිඵලයක් වශයෙන් ඔක්සයිඩ් ස්තරය දරණ ක්රියාකාරිත්වය සහතික කරයි, උෂ්ණත්වය ඉහළ යාමත් සමඟ ඝර්ෂණය අඩු වන අතර ඉහළ උෂ්ණත්වවලදී ඇඳුම් අනුපාතය වැඩි වේ.වෙනත් අධ්‍යයනයන්හිදී, L-PBF ප්රතිකාර කරන ලද 316L න්‍යාසයකට TiC18, TiB219 සහ SiC20 අංශු එකතු කිරීම දෘඩ අංශුවල පරිමාවේ කොටසෙහි වැඩි වීමක් සමඟ ඝන වැඩ දෘඩ ඝර්ෂණ ස්ථරයක් සෑදීම මගින් ඇඳුම් ප්රතිරෝධය වැඩි දියුණු කළේය.L-PBF12 පිරියම් කරන ලද PH වානේ සහ SS11 ද්විත්ව වානේවල ආරක්ෂිත ඔක්සයිඩ් ස්ථරයක් නිරීක්ෂණය කර ඇත, පශ්චාත් තාප පිරියම් කිරීම මගින් රඳවා තබා ගත් ඔස්ටේනයිට් සීමා කිරීම ඇඳුම් ප්රතිරෝධය වැඩි දියුණු කළ හැකි බව පෙන්නුම් කරයි.මෙහි සාරාංශගත කර ඇති පරිදි, සාහිත්‍යය ප්රධාන වශයෙන් 316L SS ශ්රේණියේ ගෝත්‍රික කාර්ය සාධනය කෙරෙහි අවධානය යොමු කර ඇති අතර, ඉතා ඉහළ කාබන් අන්තර්ගතයක් සහිත මාර්ටෙන්සිටික් ආකලන ලෙස නිෂ්පාදනය කරන ලද මල නොබැඳෙන වානේ මාලාවක ගෝත්‍රික කාර්ය සාධනය පිළිබඳ කුඩා දත්ත ඇත.
ඉලෙක්ට්‍රෝන කදම්භ උණු කිරීම (EBM) යනු L-PBF ට සමාන තාක්‍ෂණයකි වානේ ප්රධාන වශයෙන් අවධානය යොමු කර ඇත්තේ ඉරිතැලීම් සහ සිදුරු නොමැතිව ක්ෂුද්ර ව්‍යුහයක් ලබා ගැනීම සඳහා ප්‍රශස්ත ELM සැකසුම් පරාමිතීන් තීරණය කිරීම සහ යාන්ත්‍රික ගුණ වැඩි දියුණු කිරීම 23, 24, 25, 26, අතරම EBM ප්රතිකාර කරන ලද මල නොබැඳෙන වානේවල ගෝත්‍රික ගුණාංග මත වැඩ කරයි.මේ වන විට, ELR සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද ඉහළ-කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ඇඳුම් යාන්ත්‍රණය සීමිත තත්ව යටතේ අධ්යයනය කර ඇති අතර, උල්ෙල්ඛ (වැලි කඩදාසි පරීක්ෂාව), වියලි සහ මඩ-ඛාදනය තත්ත්ව යටතේ දැඩි ප්ලාස්ටික් විරූපණය සිදු වන බව වාර්තා වී ඇත.
මෙම අධ්යයනය පහත විස්තර කර ඇති වියළි ස්ලයිඩින් තත්ව යටතේ ELR සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද ඉහළ කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ඇඳුම් ප්රතිරෝධය සහ ඝර්ෂණ ගුණ විමර්ශනය කරන ලදී.පළමුව, ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ලක්ෂණ ස්කෑනිං ඉලෙක්ට්‍රෝන අන්වීක්ෂය (SEM), බලශක්ති විසරණ X-ray වර්ණාවලීක්ෂය (EDX), X-ray විවර්තනය සහ රූප විශ්ලේෂණය භාවිතයෙන් සංලක්ෂිත විය.මෙම ක්‍රම මගින් ලබාගත් දත්ත විවිධ බර යටතේ වියළි ප්‍රත්‍යාවර්ත පරීක්ෂණ හරහා ගෝත්‍රික හැසිරීම් නිරීක්ෂණ සඳහා පදනම ලෙස භාවිතා කරනු ලබන අතර, අවසානයේ SEM-EDX සහ ලේසර් ප්‍රොෆිලෝමීටර භාවිතයෙන් ගෙවී ගිය මතුපිට රූප විද්යාව පරීක්ෂා කරනු ලැබේ.අඳින අනුපාතය ප්‍රමාණනය කරන ලද අතර ඒ හා සමානව සලකන ලද මාර්ටෙන්සිටික් මෙවලම් වානේ සමඟ සසඳන ලදී.මෙම SS පද්ධතිය එකම ආකාරයේ ප්රතිකාර සමඟ බහුලව භාවිතා වන ඇඳුම් පද්ධති සමඟ සංසන්දනය කිරීම සඳහා පදනමක් නිර්මාණය කිරීම සඳහා මෙය සිදු කරන ලදී.අවසාන වශයෙන්, ස්පර්ශයේදී සිදුවන ප්ලාස්ටික් විරූපණය හෙළිදරව් කරන දෘඪතාව සිතියම්ගත කිරීමේ ඇල්ගොරිතමයක් භාවිතයෙන් ඇඳුම් මාර්ගයේ හරස්කඩ සිතියමක් පෙන්වයි.මෙම අධ්යයනය සඳහා වන ගෝත්‍රික පරීක්ෂණ සිදු කරන ලද්දේ මෙම නව ද්‍රව්‍යයේ ගෝත්‍රික ගුණාංග වඩා හොඳින් අවබෝධ කර ගැනීමට මිස නිශ්චිත යෙදුමක් අනුකරණය කිරීමට නොවන බව සටහන් කළ යුතුය.මෙම අධ්යයනය කටුක පරිසරවල ක්‍රියා කිරීම අවශ්‍ය වන ඇඳුම් යෙදුම් සඳහා නව ආකලන ලෙස නිෂ්පාදනය කරන ලද මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ගෝත්‍රික ගුණාංග පිළිබඳ වඩා හොඳ අවබෝධයක් ලබා ගැනීමට දායක වේ.
Vibenite® 350 සන්නාමය යටතේ ELR සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද ඉහළ කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේ (HCMSS) සාම්පල ස්වීඩනයේ VBN Components AB විසින් සංවර්ධනය කර සපයන ලදී.නියැදියේ නාමික රසායනික සංයුතිය: 1.9 C, 20.0 Cr, 1.0 Mo, 4.0 V, 73.1 Fe (wt.%).පළමුව, වියළි ස්ලයිඩින් නිදර්ශක (40 mm × 20 mm × 5 mm) ලබා ගන්නා ලද සෘජුකෝණාස්රාකාර නිදර්ශක (42 mm × 22 mm × 7 mm) කිසිදු පශ්චාත් තාප පිරියම් කිරීමකින් තොරව විද්යුත් විසර්ජන යන්ත්ර (EDM) භාවිතයෙන් සාදන ලදී.ඉන්පසු නියැදි 0.15 μm පමණ මතුපිට රළුබවක් (Ra) ලබා ගැනීම සඳහා 240 සිට 2400 R දක්වා ධාන්ය ප්‍රමාණයකින් SiC වැලි කඩදාසි සමඟ අනුක්‍රමිකව අඹරා ගන්නා ලදී.මීට අමතරව, 1.5 C, 4.0 Cr, 2.5 Mo, 2.5 W, 4.0 V, 85.5 Fe (wt. .%) (වාණිජමය වශයෙන් හඳුන්වනු ලබන) නාමික රසායනික සංයුතියක් සහිත EBM-ප්රතිකාර කරන ලද අධි-කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මෙවලම් වානේ (HCMTS) නිදර්ශක Vibenite® 150) එලෙසම සකස් කර ඇත.HCMTS හි පරිමාව අනුව 8% කාබයිඩ් අඩංගු වන අතර HCMSS wear rate දත්ත සංසන්දනය කිරීමට පමණක් භාවිතා කරයි.
HCMSS හි ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ගුනාංගීකරනය Oxford Instruments වෙතින් බලශක්ති විසරණ X-ray (EDX) XMax80 අනාවරකයක් සහිත SEM (FEI Quanta 250, USA) භාවිතයෙන් සිදු කරන ලදී.3500 µm2 අඩංගු සසම්භාවී ඡායා රූප සටහන් තුනක් backscattered electron (BSE) ආකාරයෙන් ගෙන පසුව ප්රදේශ භාගය (එනම් පරිමා භාගය), ප්රමාණය සහ හැඩය තීරණය කිරීම සඳහා රූප විශ්ලේෂණය (ImageJ®)28 භාවිතයෙන් විශ්ලේෂණය කරන ලදී.නිරීක්ෂණය කරන ලද ලාක්ෂණික රූප විද්යාව හේතුවෙන්, ප්රදේශ භාගය පරිමා භාගයට සමාන විය.මීට අමතරව, කාබයිඩ් වල හැඩ සාධකය ගණනය කරනු ලබන්නේ හැඩ සාධක සමීකරණය (Shfa) භාවිතා කරමිනි.
මෙහි Ai යනු කාබයිඩ් ප්‍රදේශය (µm2) වන අතර Pi යනු කාබයිඩ් (µm)29 පරිමිතිය වේ.අදියර හඳුනා ගැනීම සඳහා, කුඩු X-ray විවර්තනය (XRD) Co-Kα විකිරණ (λ = 1.79026 Å) සහිත X-ray diffractometer (Bruker D8 Discover with LynxEye 1D තීරු අනාවරකය) භාවිතයෙන් සිදු කරන ලදී.පියවර ප්රමාණය 0.02°ක් සහ තත්පර 2ක පියවරක් සහිතව 2θ පරාසය 35° සිට 130° දක්වා නියැදිය පරිලෝකනය කරන්න.2021 දී ස්ඵටික දත්ත සමුදාය යාවත්කාලීන කරන ලද Diffract.EVA මෘදුකාංගය භාවිතයෙන් XRD දත්ත විශ්ලේෂණය කරන ලදී. ඊට අමතරව, ක්ෂුද්ර දෘඪතාව තීරණය කිරීමට Vickers hardness tester (Struers Durascan 80, Austria) භාවිතා කරන ලදී.ASTM E384-17 30 ප්‍රමිතියට අනුව, 5 kgf ට තත්පර 10 ක් සඳහා 0.35 mm වර්ධකවල ලෝහමය වශයෙන් සකස් කරන ලද සාම්පල මත මුද්‍රණ 30 ක් සාදන ලදී.කතුවරුන් මීට පෙර HCMTS31 හි ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ලක්ෂණ සංලක්ෂිත කර ඇත.
වියළි ප්‍රත්‍යාවර්ත ඇඳුම් පරීක්ෂණ සිදු කිරීම සඳහා බෝල තහඩු ට්‍රයිබෝමීටරයක් (Bruker Universal Mechanical Tester Tribolab, USA) භාවිතා කරන ලදී, එහි වින්‍යාසය වෙනත් තැනක විස්තර කර ඇත31.පරීක්ෂණ පරාමිතීන් පහත පරිදි වේ: සම්මත 32 ASTM G133-05 අනුව, පැටවීම 3 N, සංඛ්යාතය 1 Hz, ආඝාතය 3 mm, කාලය පැය 1 යි.1500 HV පමණ සාර්ව දෘඪතාවක් සහිත මිලිමීටර් 10 ක විෂ්කම්භයක් සහිත ඇලුමිනියම් ඔක්සයිඩ් බෝල (Al2O3, නිරවද්‍යතා පන්තිය 28/ISO 3290) සහ 0.05 µm පමණ පෘෂ්ඨීය රළුබවක් (Ra) චෙක් ප්‍රතිසිෂන්, චෙක් ජනරජයන් විසින් ලබා දී ඇත. .සමතුලිතතාවය නිසා ඇති විය හැකි ඔක්සිකරණයේ බලපෑම් වළක්වා ගැනීමට සහ දැඩි අඳින තත්වයන් යටතේ නිදර්ශකවල ඇඳුම් යාන්ත්‍රණයන් හොඳින් අවබෝධ කර ගැනීමට සමතුලිත කිරීම තෝරා ගන්නා ලදී.පවතින අධ්‍යයනයන් සමඟ ඇඳුම් අනුපාත දත්ත සංසන්දනය කිරීම සඳහා පරීක්ෂණ පරාමිතීන් Ref.8 හි මෙන් ම බව සටහන් කළ යුතුය.මීට අමතරව, 10 N බරක් සහිත අන්‍යෝන්‍ය පරීක්ෂණ මාලාවක් වැඩි බරකින් යුත් ට්‍රයිබොලොජිකල් කාර්ය සාධනය සත්‍යාපනය කිරීම සඳහා සිදු කරන ලද අතර අනෙකුත් පරීක්ෂණ පරාමිතීන් නියතව පැවතුනි.හර්ට්ස් අනුව ආරම්භක සම්බන්ධතා පීඩනය පිළිවෙළින් 3 N සහ 10 N හි 7.7 MPa සහ 11.5 MPa වේ.අඳින පරීක්ෂණය අතරතුර, ඝර්ෂණ බලය 45 Hz සංඛ්යාතයකින් වාර්තා කරන ලද අතර ඝර්ෂණ සාමාන්ය සංගුණකය (CoF) ගණනය කරන ලදී.එක් එක් පැටවීම සඳහා, පරිසර තත්ව යටතේ මිනුම් තුනක් ගන්නා ලදී.
ඉහත විස්තර කර ඇති SEM භාවිතයෙන් ඇඳුම් පථය පරීක්ෂා කරන ලද අතර, EMF විශ්ලේෂණය Aztec Acquisition wear surface analysis මෘදුකාංගය භාවිතයෙන් සිදු කරන ලදී.යුගල කරන ලද ඝනකයේ දිරාපත් වූ මතුපිට දෘශ්‍ය අන්වීක්ෂයක් (Keyence VHX-5000, ජපානය) භාවිතයෙන් පරීක්ෂා කරන ලදී.ස්පර්ශ නොවන ලේසර් පැතිකඩක් (NanoFocus µScan, ජර්මනිය) z අක්ෂය දිගේ ±0.1 µm සහ x සහ y අක්ෂ ඔස්සේ 5 µm හි සිරස් විභේදනයකින් ඇඳුම් සලකුණ පරිලෝකනය කරන ලදී.පැතිකඩ මිනුම් වලින් ලබාගත් x, y, z ඛණ්ඩාංක භාවිතයෙන් Matlab® හි Wear scar surface profile map නිර්මාණය කරන ලදී.මතුපිට පැතිකඩ සිතියමෙන් උපුටා ගන්නා ලද සිරස් අඳින මාර්ග පැතිකඩ කිහිපයක් අඳින මාර්ගයේ අඳින පරිමාවේ පාඩුව ගණනය කිරීමට භාවිතා කරයි.පරිමාව අලාභය වයර් පැතිකඩෙහි මධ්‍යන්‍ය හරස්කඩ ප්‍රදේශයේ සහ අඳින පථයේ දිගෙහි ප්රතිඵලයක් ලෙස ගණනය කරන ලද අතර, මෙම ක්‍රමයේ අමතර තොරතුරු කතුවරුන් විසින් කලින් විස්තර කර ඇත33.මෙතැන් සිට, නිශ්චිත ඇඳුම් අනුපාතය (k) පහත සූත්‍රයෙන් ලබා ගනී:
මෙහි V යනු පැළඳීම නිසා ඇති වන පරිමා අලාභය (mm3), W යනු යොදන ලද භාරය (N), L යනු ස්ලයිඩින් දුර (mm) සහ k යනු නිශ්චිත ඇඳුම් අනුපාතය (mm3/Nm)34 වේ.HCMTS සඳහා ඝර්ෂණ දත්ත සහ මතුපිට පැතිකඩ සිතියම් HCMSS ඇඳුම් අනුපාත සංසන්දනය කිරීම සඳහා පරිපූරක ද්‍රව්‍යවල (පරිපූරක රූපය S1 සහ රූපය S2) ඇතුළත් වේ.
මෙම අධ්‍යයනයේ දී, ඇඳුම් කලාපයේ ප්ලාස්ටික් විරූපණ හැසිරීම (එනම් ස්පර්ශක පීඩනය හේතුවෙන් වැඩ දැඩි වීම) නිරූපණය කිරීම සඳහා අඳින මාර්ගයේ හරස්කඩ දෘඪතා සිතියමක් භාවිතා කරන ලදී.ඔප දැමූ සාම්පල කැපුම් යන්ත්‍රයක (Struers Accutom-5, Austria) ඇලුමිනියම් ඔක්සයිඩ් කැපුම් රෝදයකින් කපා සාම්පලවල ඝණකම දිගේ SiC වැලි කඩදාසි ශ්‍රේණි 240 සිට 4000 දක්වා ඔප දමා ඇත.ASTM E348-17 අනුව 0.5 kgf 10 s සහ 0.1 mm දුරින් ක්ෂුද්ර දෘඪතාව මැනීම.මුද්‍රණ 1.26 × 0.3 mm2 සෘජුකෝණාස්රාකාර ජාලකයක් මත දළ වශයෙන් 60 µm මතුපිටට පහළින් තබා ඇත (රූපය 1) ඉන්පසු වෙනත් තැනක විස්තර කර ඇති අභිරුචි Matlab® කේතය භාවිතයෙන් දෘඪතා සිතියමක් ලබා දෙන ලදී35.මීට අමතරව, SEM භාවිතයෙන් ඇඳුම් කලාපයේ හරස්කඩයේ ක්ෂුද්ර ව්යුහය පරීක්ෂා කරන ලදී.
හරස්කඩ (a) හි පිහිටීම පෙන්වන ඇඳුම් සලකුණෙහි ක්‍රමලේඛය සහ හරස්කඩ (b) හි හඳුනාගත් සලකුණ පෙන්වන දෘඪතා සිතියමේ දෘශ්‍ය මයික්‍රොග්‍රැෆ්.
ELP සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද HCMSS හි ක්ෂුද්ර ව්යුහය අනුකෘතියකින් වට වූ සමජාතීය කාබයිඩ් ජාලයකින් සමන්විත වේ (රූපය 2a, b).EDX විශ්ලේෂණය පෙන්නුම් කළේ අළු සහ තද කාබයිඩ් පිළිවෙලින් ක්‍රෝමියම් සහ වැනේඩියම් පොහොසත් කාබයිඩ් බවයි (වගුව 1).රූප විශ්ලේෂණයෙන් ගණනය කරන ලද, කාබයිඩවල පරිමාවේ කොටස ~22.5% (~18.2% ඉහළ ක්‍රෝමියම් කාබයිඩ් සහ ~4.3% ඉහළ වැනේඩියම් කාබයිඩ්) ලෙස ගණන් බලා ඇත.සම්මත අපගමනය සහිත සාමාන්ය ධාන්ය ප්‍රමාණයන් V සහ Cr පොහොසත් කාබයිඩ් සඳහා පිළිවෙලින් 0.64 ± 0.2 µm සහ 1.84 ± 0.4 µm වේ (රූපය 2c, d).ඉහළ V කාබයිඩ් 0.88± 0.03 පමණ හැඩැති සාධකයක් (± SD) සහිත වටකුරු වේ, මන්ද 1 ට ආසන්න හැඩයේ සාධක අගයන් වටකුරු කාබයිඩ් වලට අනුරූප වේ.ඊට ප්‍රතිවිරුද්ධව, ඉහළ ක්‍රෝමියම් කාබයිඩ් 0.56 ± 0.01 පමණ හැඩැති සාධකයක් සහිත පරිපූර්ණ වටකුරු නොවේ, එය සමුච්චය වීම නිසා විය හැක.රූප සටහන 2e හි පෙන්වා ඇති පරිදි HCMSS X-ray රටාව මත Martensite (α, bcc) සහ රඳවාගත් austenite (γ', fcc) විවර්තන උච්ච හඳුනා ගන්නා ලදී.මීට අමතරව, X-ray රටාව ද්විතියික කාබයිඩ් වල පැවැත්ම පෙන්නුම් කරයි.ඉහළ ක්‍රෝමියම් කාබයිඩ් M3C2 සහ M23C6 වර්ගයේ කාබයිඩ් ලෙස හඳුනාගෙන ඇත.සාහිත්‍ය දත්ත වලට අනුව, VC කාබයිඩ් වල විවර්තන ශිඛර 36,37,38 ≈43° සහ 63° හි සටහන් වී ඇති අතර, එයින් අදහස් වන්නේ VC මුදුන් ක්‍රෝමියම් බහුල කාබයිඩ් M23C6 ශිඛර මගින් ආවරණය කර ඇති බවයි (රූපය 2e).
ක්‍රෝමියම් සහ වැනේඩියම් පොහොසත් කාබයිඩ් සහ මල නොබැඳෙන වානේ න්‍යාසයක් (ඉලෙක්ට්‍රෝන බැක්ස්කැටරින් මාදිලිය) පෙන්නුම් කරමින් අඩු විශාලනයකදී සහ (ආ) ඉහළ විශාලනයකදී ඊබීඑල් (අ) සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද අධි-කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ක්ෂුද්ර ව්යුහය.ක්‍රෝමියම්-පොහොසත් (c) සහ වැනේඩියම්-පොහොසත් (d) කාබයිඩ් වල ධාන්ය ප්‍රමාණයේ ව්‍යාප්තිය පෙන්වන තීරු ප්‍රස්ථාර.එක්ස් කිරණ රටාව මගින් ක්ෂුද්ර ව්‍යුහයේ (d) මාර්ටෙන්සයිට්, රඳවාගත් ඔස්ටෙනයිට් සහ කාබයිඩ් පවතින බව පෙන්නුම් කරයි.
සාමාන්ය ක්ෂුද්ර දෘඪතාව 625.7 + 7.5 HV5 වන අතර, තාප පිරියම් කිරීමකින් තොරව සාම්ප්‍රදායිකව සැකසූ මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේ (450 HV) 1 හා සසඳන විට සාපේක්ෂ ඉහළ දෘඪතාවක් පෙන්නුම් කරයි.ඉහළ V කාබයිඩ් සහ ඉහළ Cr කාබයිඩ් වල නැනෝ ඉන්ඩෙන්ටේෂන් දෘඪතාව පිළිවෙළින් 12 සහ 32.5 GPa39 සහ 13-22 GPa40 අතර බව වාර්තා වේ.මේ අනුව, ELP සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද HCMSS හි ඉහළ දෘඪතාව, ඉහළ කාබන් අන්තර්ගතය නිසා, කාබයිඩ් ජාලයක් සෑදීම ප්රවර්ධනය කරයි.මේ අනුව, ELP සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද HSMSS කිසිදු අමතර පශ්චාත් තාප ප්‍රතිකාරයකින් තොරව හොඳ ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ලක්ෂණ සහ තද බව පෙන්නුම් කරයි.
3 N සහ 10 N හි සාම්පල සඳහා සාමාන්ය ඝර්ෂණ සංගුණකයේ (CoF) වක්‍ර රූප සටහන 3 හි දක්වා ඇත, අවම සහ උපරිම ඝර්ෂණ අගයන් පරාසය පාරභාසක සෙවනකින් සලකුණු කර ඇත.සෑම වක්‍රයක්ම ධාවන අවධියක් සහ ස්ථායී අවධියක් පෙන්වයි.ඝර්ෂණය නැවැත්වූ විට අදියර ස්ථායී තත්ත්වයට ඇතුළු වීමට පෙර ධාවන අදියර 0.41 ± 0.24.3 N හි CoF (± SD) සහ 0.71 ± 0.16.10 N හි CoF (± SD) සමඟ මීටර් 1.2 කින් අවසන් වේ.ඉක්මනින් වෙනස් නොවේ.කුඩා ස්පර්ශ ප්‍රදේශය සහ රළු ආරම්භක ප්ලාස්ටික් විරූපණය හේතුවෙන්, 3 N සහ 10 N හි ධාවන අවධියේදී ඝර්ෂණ බලය වේගයෙන් වැඩි විය, එහිදී 10 N හිදී වැඩි ඝර්ෂණ බලයක් සහ දිගු ස්ලයිඩින් දුරක් සිදු විය, එය හේතු විය හැක. 3 N හා සසඳන විට මතුපිට හානිය වැඩි වේ.3 N සහ 10 N සඳහා, ස්ථාවර අවධියේ CoF අගයන් පිළිවෙලින් 0.78 ± 0.05 සහ 0.67 ± 0.01 වේ.CoF ප්‍රායෝගිකව 10 N හි ස්ථායී වන අතර 3 N හිදී ක්‍රමයෙන් වැඩිවේ. සීමිත සාහිත්‍යයේ, L-PBF ප්රතිකාර කරන ලද මල නොබැඳෙන වානේවල CoF අඩු යොදන ලද භාරයේදී සෙරමික් ප්‍රතික්‍රියා සිරුරුවලට සාපේක්ෂව 0.5 සිට 0.728, 20, 42 දක්වා පරාසයක පවතී. මෙම අධ්‍යයනයේ මනින ලද CoF අගයන් සමඟ හොඳ එකඟතාවයක්.ස්ථාවර තත්වයේ (14.1% පමණ) බර වැඩිවීමත් සමඟ CoF හි අඩුවීම, අඳින ලද මතුපිට සහ ප්‍රතිරූපය අතර අතුරු මුහුණතේ සිදුවන පෘෂ්ඨීය හායනය හේතුවෙන් ආරෝපණය කළ හැකි අතර, එය ඊළඟ කොටසේ මතුපිට විශ්ලේෂණය හරහා තවදුරටත් සාකච්ඡා කෙරේ. අඳින ලද සාම්පල.
3 N සහ 10 N හි ස්ලයිඩින් මාර්ග මත ELP සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද VSMSS නිදර්ශකවල ඝර්ෂණ සංගුණක, එක් එක් වක්රය සඳහා ස්ථාවර අදියරක් සලකුණු කර ඇත.
HKMS (625.7 HV) හි නිශ්චිත ඇඳුම් අනුපාත 6.56 ± 0.33 × 10-6 mm3/Nm සහ 9.66 ± 0.37 × 10-6 mm3/Nm ලෙස 3 N සහ 10 N ලෙස ඇස්තමේන්තු කර ඇත (රූපය . 4).මේ අනුව, L-PBF සහ PH SS17,43 සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද austenite පිළිබඳ පවතින අධ්‍යයනයන් සමඟ හොඳ එකඟතාවයකින් යුත් බර වැඩිවීමත් සමඟ ඇඳුම් අනුපාතය වැඩි වේ.එම ගෝත්‍රික තත්ත්‍වයන් යටතේ, 3 N හි අඳින අනුපාතය L-PBF (k = 3.50 ± 0.3 × 10-5 mm3/Nm, 229 HV) සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේ සඳහා පහෙන් එකක් පමණ වේ. .8. මීට අමතරව, 3 N හි HCMSS හි අඳින අනුපාතය සාම්ප්‍රදායිකව යන්ත්‍රගත කරන ලද ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේවලට වඩා සැලකිය යුතු ලෙස අඩු වූ අතර, විශේෂයෙන්, අධික සමස්ථානික පීඩනයකට වඩා වැඩි (k = 4.20 ± 0.3 × 10-5 mm3)./Nm, 176 HV) සහ වාත්තු (k = 4.70 ± 0.3 × 10-5 mm3/Nm, 156 HV) යන්ත්‍රගත ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේ, 8, පිළිවෙලින්.සාහිත්‍යයේ මෙම අධ්‍යයනයන් හා සසඳන විට, HCMSS හි වැඩිදියුණු වූ ඇඳුම් ප්රතිරෝධය ඉහළ කාබන් අන්තර්ගතය සහ සාම්ප්‍රදායිකව යන්ත්‍රගත කරන ලද ආකලන ලෙස සකස් කරන ලද ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේවලට වඩා ඉහළ දෘඪතාවක් ඇති කරන ලද කාබයිඩ් ජාලයට හේතු වේ.HCMSS නිදර්ශකවල අඳින අනුපාතය තවදුරටත් අධ්යයනය කිරීම සඳහා, සමාන තත්ත්‍වයක් යටතේ (3 N සහ 10 N) සංසන්දනය කිරීම සඳහා සමාන තත්ත්‍වයක් යටතේ (3 N සහ 10 N) පරීක්ෂා කරන ලදී.පරිපූරක ද්රව්ය වන්නේ HCMTS මතුපිට පැතිකඩ සිතියමයි (පරිපූරක රූපය S2).HCMSS හි අඳින අනුපාතය (k = 6.56 ± 0.34 × 10-6 mm3/Nm) HCMTS හි 3 N (k = 6.65 ± 0.68 × 10-6 mm3/Nm) ට සමාන වේ, එය විශිෂ්ට ඇඳුම් ප්‍රතිරෝධයක් පෙන්නුම් කරයි. .මෙම ලක්ෂණ ප්රධාන වශයෙන් HCMSS හි ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ලක්ෂණ වලට ආරෝපණය වේ (එනම් න්‍යාසයේ ඇති කාබයිඩ් අංශු වල ඉහළ කාබයිඩ් අන්තර්ගතය, ප්රමාණය, හැඩය සහ ව්‍යාප්තිය, 3.1 වගන්තියේ විස්තර කර ඇති පරිදි).කලින් වාර්තා කළ පරිදි31,44, කාබයිඩ් අන්තර්ගතය ඇඳුම් කැළලෙහි පළල සහ ගැඹුරට සහ ක්ෂුද්ර උල්ෙල්ඛ ඇඳුමේ යාන්ත්‍රණයට බලපායි.කෙසේ වෙතත්, කාබයිඩ් අන්තර්ගතය 10 N දී ඩයි ආරක්ෂා කිරීම සඳහා ප්රමාණවත් නොවේ, එහි ප්රතිඵලයක් ලෙස වැඩි ඇඳුම් ඇඳීමට හේතු වේ.පහත දැක්වෙන කොටසෙහි, HCMSS හි අඳින අනුපාතයට බලපාන යටින් පවතින ඇඳුම් සහ විරූපණ යාන්ත්‍රණයන් පැහැදිලි කිරීමට Wear surface morphology සහ භූ විෂමතාවය භාවිතා කරයි.10 N දී, VCMSS හි ඇඳුම් අනුපාතය (k = 9.66 ± 0.37 × 10-6 mm3 / Nm) VKMTS (k = 5.45 ± 0.69 × 10-6 mm3 / Nm) ට වඩා වැඩි වේ.ඊට පටහැනිව, මෙම ඇඳුම් අනුපාත තවමත් තරමක් ඉහළ ය: සමාන පරීක්ෂණ තත්වයන් යටතේ, ක්‍රෝමියම් සහ ස්ටෙලයිට් මත පදනම් වූ ආලේපන ඇඳීමේ අනුපාතය HCMSS45,46 ට වඩා අඩුය.අවසාන වශයෙන්, ඇලුමිනා (1500 HV) හි ඉහළ දෘඪතාව හේතුවෙන්, සංසර්ගයේ ඇඳුම් අනුපාතය නොසැලකිය හැකි අතර, නිදර්ශකයේ සිට ඇලුමිනියම් බෝල වෙත ද්රව්ය මාරු කිරීමේ සලකුනු දක්නට ලැබුණි.
ඉහළ කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේ (HMCSS), ඉහළ කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මෙවලම් වානේ (HCMTS) සහ L-PBF, වාත්තු කිරීම සහ ඉහළ සමස්ථානික පීඩන (HIP) යන්ත්‍රෝපකරණ (HIP) විවිධ යෙදුම්වල ELR යන්ත්‍රෝපකරණ (316) හි විශේෂිත ඇඳුම් වේගයන් පටවනු ලැබේ.Scatterplot මගින් මිනුම්වල සම්මත අපගමනය පෙන්වයි.ඔස්ටිනිටික් මල නොබැඳෙන වානේ සඳහා දත්ත 8 සිට ලබා ගනී.
ක්‍රෝමියම් සහ ස්ටෙලයිට් වැනි දෘඩ මුහුණු ආකලන ලෙස යන්ත්‍රගත මිශ්‍ර ලෝහ පද්ධතිවලට වඩා හොඳ ඇඳුම් ප්‍රතිරෝධයක් සැපයිය හැකි අතර, ආකලන යන්ත්‍රකරණය (1) ක්ෂුද්ර ව්යුහය වැඩිදියුණු කළ හැකිය, විශේෂයෙන් විවිධ ඝනත්වයන් සහිත ද්රව්ය සඳහා.අවසාන කොටසෙහි මෙහෙයුම්;සහ (3) ඒකාබද්ධ තරල ගතික ෙබයාරිං වැනි නව මතුපිට ස්ථලක නිර්මාණය කිරීම.මීට අමතරව, AM ජ්යාමිතික සැලසුම් නම්යශීලී බවක් ලබා දෙයි.මෙම අධ්යයනය විශේෂයෙන් නව්‍ය සහ වැදගත් වන්නේ EBM සමඟ අලුතින් සංවර්ධනය කරන ලද මෙම ලෝහ මිශ්‍ර ලෝහවල ඇඳුම් ලක්ෂණ පැහැදිලි කිරීම ඉතා වැදගත් වන අතර, ඒ සඳහා වර්තමාන සාහිත්‍යය ඉතා සීමිතය.
අඳින ලද පෘෂ්ඨයේ රූප විද්යාව සහ 3 N හි අඳින ලද සාම්පලවල රූපාකාරය රූපයේ දැක්වේ.5, මෙහි ප්රධාන ඇඳුම් යාන්ත්‍රණය වන්නේ ඝර්ෂණයෙන් පසුව ඔක්සිකරණය වීමයි.පළමුව, වානේ උපස්ථරය ප්ලාස්ටික් ලෙස විකෘති කර පසුව මතුපිට පැතිකඩෙහි පෙන්වා ඇති පරිදි 1 සිට 3 µm ගැඹුරට කට්ට සෑදීමට ඉවත් කරනු ලැබේ (රූපය 5a).අඛණ්ඩ ලිස්සා යාමෙන් ජනනය වන ඝර්ෂණ තාපය හේතුවෙන්, ඉවත් කරන ලද ද්රව්ය ට්‍රිබොලොජිකල් පද්ධතියේ අතුරුමුහුණතෙහි පවතින අතර, ඉහළ ක්‍රෝමියම් සහ වැනේඩියම් කාබයිඩ් අවට ඉහළ යකඩ ඔක්සයිඩ් සහිත කුඩා දූපත් වලින් සමන්විත ගෝත්‍රික ස්ථරයක් සාදයි (රූපය 5b සහ වගුව 2).), L-PBF15,17 සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේ සඳහා ද වාර්තා විය.අත්තික්කා මත.5c මගින් ඇඟළුම් කැළල මධ්‍යයේ සිදුවන තීව්‍ර ඔක්සිකරණය පෙන්නුම් කරයි.මේ අනුව, ඝර්ෂණ ස්තරය සෑදීම පහසු කරනු ලබන්නේ ඝර්ෂණ ස්ථරය (එනම් ඔක්සයිඩ් ස්ථරය) විනාශ කිරීම (රූපය 5f) හෝ ද්රව්ය ඉවත් කිරීම ක්ෂුද්ර ව්යුහය තුළ දුර්වල ප්රදේශ වල සිදු වන අතර එමගින් ද්රව්ය ඉවත් කිරීම වේගවත් කරයි.අවස්ථා දෙකේදීම, ඝර්ෂණ ස්ථරයේ විනාශය අතුරු මුහුණතේ ඇඳුම් නිෂ්පාදන සෑදීමට හේතු වන අතර, ස්ථාවර තත්ත්වය 3N (රූපය 3) හි CoF හි වැඩි වීමේ ප්රවණතාවයට හේතුව විය හැකිය.මීට අමතරව, ඇඳුම් පථයේ ඔක්සයිඩ සහ ලිහිල් ඇඳුම් අංශු නිසා ඇතිවන තුන්-කොටස් ඇඳීමේ සලකුණු ඇත, එය අවසානයේ උපස්ථරය මත ක්ෂුද්ර සීරීම් සෑදීමට හේතු වේ (රූපය 5b, e)9,12,47.
3 N හි ELP සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද අධි-කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල අඳින මතුපිට රූප විද්‍යාවේ මතුපිට පැතිකඩ (අ) සහ ඡායාරූප ක්ෂුද්ර ග්‍රැෆ්ස් (b-f), BSE මාදිලියේ (d) ඇඳුම් සලකුණෙහි හරස්කඩ සහ ඇඳුම්වල දෘශ්‍ය අන්වීක්ෂය 3 N (g) ඇලුමිනා ගෝලවල මතුපිට.
වානේ උපස්ථරය මත පිහිටුවා ඇති ස්ලිප් බෑන්ඩ්, ඇඳීම හේතුවෙන් ප්ලාස්ටික් විරූපණය පෙන්නුම් කරයි (රූපය 5e).L-PBF සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද SS47 ඔස්ටෙනිටික් වානේ පැළඳීමේ හැසිරීම පිළිබඳ අධ්‍යයනයක දී ද සමාන ප්‍රතිඵල ලබා ගන්නා ලදී.වැනේඩියම්-පොහොසත් කාබයිඩ්වල නැවත දිශානතිය ලිස්සා යාමේදී වානේ අනුකෘතියේ ප්ලාස්ටික් විරූපණය ද පෙන්නුම් කරයි (රූපය 5e).ඇඟලුම් සලකුණෙහි හරස්කඩයේ මයික්රොග්රැෆි, ක්ෂුද්ර ක්රැක්ක් (පය. 5d) වලින් වට වූ කුඩා වටකුරු වලවල් ඇති බව පෙන්නුම් කරයි, මතුපිට අසල ඇති අධික ප්ලාස්ටික් විරූපණය නිසා විය හැක.ඇලුමිනියම් ඔක්සයිඩ් ගෝල වෙත ද්රව්ය මාරු කිරීම සීමිත වූ අතර ගෝල නොවෙනස්ව පැවතුනි (රූපය 5g).
මතුපිට භූ විෂමතා සිතියමේ (රූපය 6a) පෙන්වා ඇති පරිදි, සාම්පලවල පළල සහ ඇඳුමේ ගැඹුර වැඩි වන බර (10 N දී) වැඩි විය.උල්ෙල්ඛ සහ ඔක්සිකරණය තවමත් ප්‍රමුඛ ඇඳුම් යාන්ත්‍රණයන් වන අතර, අඳින පථයේ ක්ෂුද්ර සීරීම් සංඛ්‍යාවේ වැඩි වීමක් පෙන්නුම් කරන්නේ කොටස් තුනකින් යුත් ඇඳුම් 10 N (රූපය 6b) හි සිදු වන බවයි.EDX විශ්ලේෂණය මගින් පෙන්නුම් කළේ යකඩ බහුල ඔක්සයිඩ් දූපත් සෑදීමයි.වර්ණාවලි වල Al මුදුන් මගින් ප්‍රති පාර්ශවයේ සිට නියැදිය වෙත ද්රව්ය මාරු කිරීම 10 N (රූපය 6c සහ වගුව 3) සිදු වූ අතර එය 3 N (වගුව 2) හි නිරීක්ෂණය නොකළ බව තහවුරු විය.ත්‍රි-ශරීර ඇඳීමට හේතු වන්නේ ඔක්සයිඩ් දූපත් සහ ප්‍රතිසම වලින් වන ඇඳුම් අංශු නිසා වන අතර, සවිස්තරාත්මක EDX විශ්ලේෂණය මගින් ප්‍රතිසම වලින් ද්රව්ය රැගෙන යාම අනාවරණය විය (පරිපූරක රූපය S3 සහ වගුව S1).ඔක්සයිඩ් දූපත් සංවර්ධනය ගැඹුරු වලවල් සමඟ සම්බන්ධ වී ඇති අතර එය 3N හි ද නිරීක්ෂණය කෙරේ (රූපය 5).කාබයිඩවල ඉරිතැලීම් සහ ඛණ්ඩනය ප්රධාන වශයෙන් සිදු වන්නේ 10 N Cr (රූපය 6e, f) පොහොසත් කාබයිඩ් වලය.මීට අමතරව, ඉහළ V කාබයිඩ් පෙති සහ අවට අනුකෘතිය පැළඳීම, අනෙක් අතට තුන්-කොටස් ඇඳීමට හේතු වේ.ඉහළ V කාබයිඩ් (රතු කවයෙන් උද්දීපනය කර ඇත) ප්‍රමාණයෙන් හා හැඩයෙන් සමාන වළක් ධාවන පථයේ හරස්කඩේ ද දිස් විය (රූපය 6d) (කාබයිඩ් ප්රමාණය සහ හැඩය විශ්ලේෂණය බලන්න. 3.1), ඉහළ V බව පෙන්නුම් කරයි. කාබයිඩ් V හට න්‍යාසය 10 N හිදී ඉවත් කළ හැක. ඉහළ V කාබයිඩ වල වටකුරු හැඩය ඇදීමේ බලපෑමට දායක වන අතර සමූහගත ඉහළ Cr කාබයිඩ ඉරිතැලීමට ගොදුරු වේ (රූපය 6e, f).මෙම අසාර්ථක හැසිරීම පෙන්නුම් කරන්නේ න්‍යාසය ප්ලාස්ටික් විරූපණයට ඔරොත්තු දීමේ හැකියාව ඉක්මවා ඇති බවත්, ක්ෂුද්ර ව්යුහය 10 N හි ප්රමාණවත් බලපෑම් ශක්තියක් ලබා නොදෙන බවත් ය. මතුපිටට යටින් සිරස් ඉරිතැලීම (රූපය 6d) මඟින් ලිස්සා යාමේදී සිදුවන ප්ලාස්ටික් විකෘතියේ තීව්‍රතාවය පෙන්නුම් කරයි.බර වැඩි වන විට, අඳින ලද ධාවන පථයේ සිට ඇලුමිනා බෝලයට ද්රව්ය මාරු කිරීමක් සිදු වේ (රූපය 6g), එය 10 N හි ස්ථාවර තත්වයක් විය හැකිය. CoF අගයන් අඩු වීමට ප්රධාන හේතුව (රූපය 3).
10 N හි EBA සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද අධි-කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල පැළඳ සිටින මතුපිට භූ විෂමතාවයේ (b-f) මතුපිට පැතිකඩ (a) සහ ඡායාරූප මයික්‍රොග්‍රැෆ්ස් (b-f), BSE මාදිලියේ (d) ධාවන පථයේ හරස්කඩ පැළඳීම සහ දෘශ්‍ය අන්වීක්ෂ මතුපිට 10 N (g) හි ඇලුමිනා ගෝලයේ
ස්ලයිඩින් ඇඳුම් අතරතුර, මතුපිට ප්‍රතිදේහ ප්‍රේරිත සම්පීඩන සහ කැපුම් ආතතීන්ට ලක් වන අතර, එහි ප්රතිඵලයක් ලෙස අඳින ලද මතුපිටට යටින් සැලකිය යුතු ප්ලාස්ටික් විරූපණයට ලක්වේ.එබැවින්, ප්ලාස්ටික් විරූපණය හේතුවෙන් මතුපිටට පහළින් වැඩ දැඩි වීම සිදු විය හැක, ද්රව්යයක ඇඳුම් හැසිරීම තීරණය කරන ඇඳුම් සහ විරූපණ යාන්ත්රණයන්ට බලපායි.එබැවින්, බර කිරීමේ කාර්යයක් ලෙස පැළඳීමේ මාර්ගයට පහළින් ප්ලාස්ටික් විරූපණ කලාපයක් (PDZ) සංවර්ධනය කිරීම තීරණය කිරීම සඳහා හරස්කඩ දෘඪතාව සිතියම්ගත කිරීම (2.4 වගන්තියේ විස්තර කර ඇති පරිදි) මෙම අධ්යයනය සිදු කරන ලදී.පෙර කොටස්වල සඳහන් කර ඇති පරිදි, ප්ලාස්ටික් විරූපණය පිළිබඳ පැහැදිලි සලකුණු, විශේෂයෙන් 10 N හි, ඇඳුම් හෝඩුවාවට පහළින් (රූපය 5d, 6d) නිරීක්ෂණය කරන ලදී.
අත්තික්කා මත.3 N සහ 10 N හි ELP සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද HCMSS හි අඳින ලකුණු වල හරස්කඩ දෘඪතා රූපසටහන් රූප සටහන 7 පෙන්වයි. මෙම දෘඪතා අගයන් වැඩ දැඩි කිරීමේ බලපෑම තක්සේරු කිරීම සඳහා දර්ශකයක් ලෙස භාවිතා කර ඇති බව සඳහන් කිරීම වටී.අඳින ලකුණට පහළින් දෘඪතාව වෙනස් වීම 3 N හි 667 සිට 672 HV දක්වා වේ (රූපය 7a), වැඩ දැඩි කිරීම නොසැලකිලිමත් බව පෙන්නුම් කරයි.අනුමාන වශයෙන්, ක්ෂුද්ර දෘඪතාවයේ සිතියමේ අඩු විභේදනය (එනම් ලකුණු අතර දුර) හේතුවෙන් යොදන ලද දෘඪතාව මැනීමේ ක්‍රමයට දෘඪතාවයේ වෙනස්කම් හඳුනා ගැනීමට නොහැකි විය.ඊට ප්‍රතිවිරුද්ධව, උපරිම ගැඹුර 118 µm සහ 488 µm දිගකින් යුත් 677 සිට 686 HV දක්වා දෘඪතා අගයන් සහිත PDZ කලාප 10 N හි නිරීක්ෂණය කරන ලදී (රූපය 7b), එය අඳින ධාවන පථයේ පළල සමඟ සහසම්බන්ධ වේ ( රූපය 6a)).බර සමඟ PDZ ප්‍රමාණයේ විචලනය පිළිබඳ සමාන දත්ත L-PBF සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද SS47 හි පළඳින අධ්‍යයනයක දී සොයා ගන්නා ලදී.ප්‍රතිඵලවලින් පෙන්නුම් කරන්නේ රඳවාගත් ඔස්ටේනයිට් තිබීම ආකලන ලෙස නිපදවන ලද වානේ 3, 12, 50 හි ductility කෙරෙහි බලපාන අතර රඳවා තබා ගත් austenite ප්ලාස්ටික් විකෘතියේදී (අදියර පරිවර්තනයේ ප්ලාස්ටික් බලපෑම) මාර්ටෙන්සයිට් බවට පරිවර්තනය වන අතර එමඟින් වානේ වැඩ දැඩි කිරීම වැඩි දියුණු කරයි.වානේ 51. VCMSS සාම්පලයේ කලින් සාකච්ඡා කරන ලද X-කිරණ විවර්තන රටාවට (රූපය 2e) අනුකූලව රඳවා ගත් ඕස්ටේනයිට් අඩංගු වූ බැවින්, ක්ෂුද්ර ව්‍යුහයේ රඳවා ගත් ඕස්ටේනයිට් ස්පර්ශ වන විට මාර්ටෙන්සයිට් බවට පරිවර්තනය විය හැකි බවට යෝජනා කරන ලද අතර එමඟින් PDZ හි දෘඪතාව වැඩි වේ. රූපය 7b).මීට අමතරව, අඳින පථයේ ඇතිවන ස්ලිප් සෑදීම (රූපය 5e, 6f) ද ස්ලයිඩින් ස්පර්ශයේ දී ෂියර් ආතතියේ ක්රියාකාරිත්වය යටතේ විස්ථාපනය ස්ලිප් මගින් ඇතිවන ප්ලාස්ටික් විරූපණය පෙන්නුම් කරයි.කෙසේ වෙතත්, 3 N හිදී ඇති කරන ලද කැපුම් ආතතිය ඉහළ විස්ථාපන ඝනත්වයක් නිපදවීමට හෝ භාවිතා කරන ලද ක්රමය මගින් නිරීක්ෂණය කරන ලද austenite මාර්ටෙන්සයිට් බවට පරිවර්තනය කිරීමට ප්රමාණවත් නොවීය, එබැවින් වැඩ දැඩි කිරීම 10 N හි පමණක් නිරීක්ෂණය විය (රූපය 7b).
3 N (a) සහ 10 N (b) වලදී විදුලි විසර්ජන යන්ත්‍රකරණයට ලක් කරන ලද අධි-කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල අඳින මාර්ගවල හරස්කඩ දෘඪතා රූප සටහන්.
මෙම අධ්‍යයනයෙන් පෙන්නුම් කරන්නේ ELR සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද නව ඉහළ කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ඇඳුම් හැසිරීම් සහ ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක ලක්ෂණයි.විවිධ බර යටතේ ලිස්සා යාමේදී වියළි ඇඳුම් පරීක්ෂණ සිදු කරන ලද අතර, ඉලෙක්ට්‍රෝන අන්වීක්ෂය, ලේසර් ප්‍රොෆිලෝමීටරය සහ අඳින පීලි වල හරස්කඩවල දෘඩතා සිතියම් භාවිතයෙන් පැළඳ සිටින සාම්පල පරීක්ෂා කරන ලදී.
ක්‍රෝමියම් (~18.2% කාබයිඩ්) සහ වැනේඩියම් (~4.3% කාබයිඩ්) ඉහළ අන්තර්ගතයක් සහිත මාර්ටෙන්සයිට් අනුකෘතියක කාබයිඩ් ඒකාකාර ව්‍යාප්තියක් ක්ෂුද්ර ව්‍යුහාත්මක විශ්ලේෂණයෙන් අනාවරණය වූ අතර සාපේක්ෂ ඉහළ ක්ෂුද්ර දෘඪතාවක් සහිත ඕස්ටේනයිට් රඳවා ඇත.ප්‍රමුඛ ඇඳුම් යාන්ත්‍රණයන් වන්නේ අඩු බරකදී පැළඳීම සහ ඔක්සිකරණය වන අතර, දිගු කරන ලද අධි-V කාබයිඩ් සහ ලිහිල් ධාන්ය ඔක්සයිඩ් නිසා ඇති වන තුන්-ශරීර ඇඳීම් බර වැඩිවීමේදී ඇඳීමට දායක වේ.අඳින අනුපාතය L-PBF සහ සාම්ප්‍රදායික යන්ත්‍රගත ඔස්ටෙනිටික් මල නොබැඳෙන වානේවලට වඩා හොඳ වන අතර අඩු බරකදී EBM යන්ත්‍රගත මෙවලම් වානේවලට සමාන වේ.ප්‍රතිවිරුද්ධ ශරීරයට ද්රව්ය මාරු කිරීම හේතුවෙන් බර වැඩිවීමත් සමඟ CoF අගය අඩු වේ.හරස්කඩ දෘඪතාව සිතියම්ගත කිරීමේ ක්රමය භාවිතා කරමින්, ප්ලාස්ටික් විරූපණ කලාපය පැළඳීමේ සලකුණට පහළින් දැක්වේ.න්‍යාසයේ ඇති විය හැකි ධාන්ය පිරිපහදු කිරීම් සහ අවධි සංක්‍රමණයන් වැඩ දැඩි කිරීමේ ප්‍රතිවිපාක වඩාත් හොඳින් අවබෝධ කර ගැනීම සඳහා ඉලෙක්ට්‍රෝන බැක්ස්කැටර් විවර්තනය භාවිතයෙන් තවදුරටත් විමර්ශනය කළ හැකිය.ක්ෂුද්ර දෘඪතාව සිතියමේ අඩු විභේදනය අඩු යොදන ලද බරකදී ඇඳුම් කලාප දෘඪතාව දෘශ්‍යමාන කිරීමට ඉඩ නොදේ, එබැවින් නැනෝ ඉන්ඩෙන්ටේෂන් මඟින් එම ක්‍රමයම භාවිතා කර ඉහළ විභේදන දෘඪතාව වෙනස් කළ හැක.
මෙම අධ්යයනය ප්‍රථම වරට ELR සමඟ ප්රතිකාර කරන ලද ඉහළ කාබන් මාර්ටෙන්සිටික් මල නොබැඳෙන වානේවල ඇඳුම් ප්රතිරෝධය සහ ඝර්ෂණ ගුණාංග පිළිබඳ පුළුල් විශ්ලේෂණයක් ඉදිරිපත් කරයි.AM හි ජ්යාමිතික සැලසුම් නිදහස සහ AM සමඟ යන්ත්‍රෝපකරණ පියවර අඩු කිරීමේ හැකියාව සැලකිල්ලට ගනිමින්, මෙම පර්යේෂණය මඟින් මෙම නව ද්‍රව්‍යය නිෂ්පාදනය කිරීමට සහ සංකීර්ණ සිසිලන නාලිකාවක් සහිත පතුවළ සිට ප්ලාස්ටික් එන්නත් අච්චු දක්වා ඇඳීමට අදාළ උපාංගවල එය භාවිතා කිරීමට මග පෑදිය හැකිය.
භාත්, BN අභ්‍යවකාශ ද්රව්ය සහ යෙදුම්, වෙළුම.255 (American Society of Aeronautics and Astronautics, 2018).
Bajaj, P. et al.ආකලන නිෂ්පාදනයේ වානේ: එහි ක්ෂුද්ර ව්යුහය සහ ගුණාංග පිළිබඳ සමාලෝචනයක්.alma mater.විද්යාව.ව්යාපෘතිය.772, (2020).
Felli, F., Brotzu, A., Vendittozzi, C., Paolozzi, A. සහ Passeggio, F. ලිස්සා යාමේදී EN 3358 මල නොබැඳෙන වානේ අභ්‍යවකාශ උපාංගවල ඇඳුම් මතුපිටට හානි වීම.සහෝදරත්වය.එඩ්.Integra Strut.23, 127-135 (2012).
ඩෙබ්රෝයි, ටී. සහ අල්.ලෝහ සංරචක ආකලන නිෂ්පාදනය - ක්රියාවලිය, ව්යුහය සහ කාර්ය සාධනය.වැඩසටහන්කරණය.alma mater.විද්යාව.92, 112-224 (2018).
Herzog D., Sejda V., Vicisk E. සහ Emmelmann S. ලෝහ ආකලන නිෂ්පාදනය.(2016)https://doi.org/10.1016/j.actamat.2016.07.019.
ASTM ජාත්යන්තර.ආකලන නිෂ්පාදන තාක්ෂණය සඳහා සම්මත පාරිභාෂිතය.වේගවත් නිෂ්පාදනය.සහකාර මහාචාර්ය.https://doi.org/10.1520/F2792-12A.2 (2013).
Bartolomeu F. et al.316L මල නොබැඳෙන වානේවල යාන්ත්‍රික සහ ගෝත්‍රික ගුණාංග - තෝරාගත් ලේසර් උණු කිරීම, උණුසුම් පීඩනය සහ සාම්ප්‍රදායික වාත්තු කිරීම සංසන්දනය කිරීම.වෙත එක් කරන්න.නිෂ්පාදක.16, 81-89 (2017).
Bakhshwan, M., Myant, KW, Reddichoff, T., and Pham, MS Microstructure දායකත්වය ආකලන ලෙස සකස් කරන ලද 316L මල නොබැඳෙන වානේ වියළි ස්ලයිඩින් ඇඳුම් යාන්ත්‍රණ සහ ඇනිසොට්‍රොපි.alma mater.දෙසැ.196, 109076 (2020).
Bogelein T., Drypondt SN, Pandey A., Dawson K. සහ Tatlock GJ යාන්ත්‍රික ප්‍රතිචාරය සහ තෝරාගත් ලේසර් උණු කිරීම මගින් ලබා ගන්නා ලද යකඩ ඔක්සයිඩ් විසරණය සමඟ දැඩි වූ වානේ ව්‍යුහයන් විකෘති කිරීමේ යාන්ත්‍රණ.සඟරාව.87, 201-215 (2015).
Saeidi K., Alvi S., Lofay F., Petkov VI සහ Akhtar, F. කාමර සහ ඉහළ උෂ්ණත්වවලදී SLM 2507 තාප පිරියම් කිරීමෙන් පසු ඉහළ අනුපිළිවෙලෙහි යාන්ත්‍රික ශක්තිය, දෘඪ/ඩක්ටයිල් සිග්මා වර්ෂාපතනය මගින් ආධාර කරයි.ලෝහ (බාසල්).9, (2019).
Lashgari, HR, Kong, K., Adabifiroozjaei, E., සහ Li, S. Microstructure, post-heat reaction, and tribological properties of 3D-printed 17-4 PH මල නොබැඳෙන වානේ.456–457, (2020) පැළඳ සිටී.
Liu, Y., Tang, M., Hu, Q., Zhang, Y., සහ Zhang, L. ඝනත්ව හැසිරීම, ක්ෂුද්ර ව්යුහය පරිණාමය සහ වරණීය ලේසර් උණු කිරීම මගින් සාදන ලද TiC/AISI420 මල නොබැඳෙන වානේ සංයෝගවල යාන්ත්‍රික ගුණාංග.alma mater.දෙසැ.187, 1–13 (2020).
Zhao X. et al.වරණීය ලේසර් උණු කිරීම භාවිතයෙන් AISI 420 මල නොබැඳෙන වානේ සැකසීම සහ ගුනාංගීකරනය කිරීම.alma mater.නිෂ්පාදක.ක්රියාවලිය.30, 1283-1289 (2015).
Sun Y., Moroz A. සහ Alrbey K. 316L මල නොබැඳෙන වානේ වරණීය ලේසර් උණු කිරීමේ ස්ලයිඩින් ඇඳුම් ලක්ෂණ සහ විඛාදන හැසිරීම.ජේ. අල්මා මේටර්.ව්යාපෘතිය.ක්රියාත්මක කරන්න.23, 518-526 (2013).
Shibata, K. et al.තෙල් ලිහිසි කිරීම [J] යටතේ කුඩු-ඇඳ මල නොබැඳෙන වානේ ඝර්ෂණය සහ ඇඳීම.ට්‍රිබියෝල්.අභ්යන්තර 104, 183-190 (2016).
පසු කාලය: ජූනි-09-2023